（7）、檢查3、4號(hào)機(jī)組推力油槽及管路未見(jiàn)明顯漏點(diǎn)；

　　結(jié)合該電站實(shí)際情況，綜合分析判斷影響機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行主要因素為油中含水和油位降低。

　　（1）、新疆吉林臺(tái)電站地處北疆，電站水管路常年有冷凝現(xiàn)象，但該站推導(dǎo)油槽為密封結(jié)構(gòu)型式，阻隔了油與空氣的直接接觸；檢查吸排油霧裝置正反轉(zhuǎn)，無(wú)異常。排除水管冷凝產(chǎn)生水珠導(dǎo)致潤(rùn)滑油含水的可能。

　?。?）、吉林臺(tái)一級(jí)電站為梯級(jí)開(kāi)發(fā)電站，下游二級(jí)電站還未建，造成尾水水位低于設(shè)計(jì)水位，技術(shù)供水排水管管口高于尾水水位。同時(shí)在機(jī)組停機(jī)備用時(shí)，機(jī)組冷卻水都處于關(guān)閉狀態(tài)。此時(shí)推力油槽若有滲漏，滲漏油將直排至尾水位。

　　（3）、檢查3、4號(hào)機(jī)組推導(dǎo)油冷卻器，發(fā)現(xiàn)油冷卻器水管中有少量油，推導(dǎo)油冷卻器耐壓試驗(yàn)有滲漏點(diǎn)無(wú)法保壓。

　　3、故障原因分析

　　3、4號(hào)機(jī)組額定水頭為110米，技術(shù)供水為單元自流經(jīng)過(guò)二級(jí)減壓裝置向機(jī)組供水。開(kāi)機(jī)流程自動(dòng)投入機(jī)組技術(shù)供水，停機(jī)流程則自動(dòng)關(guān)閉機(jī)組技術(shù)供水。在開(kāi)機(jī)狀態(tài)下，冷卻水壓力為0.23Mpa，推力（下導(dǎo)）油槽吸排油霧裝置由開(kāi)機(jī)流程啟動(dòng)，不斷將推力（下導(dǎo)）油槽內(nèi)有壓力的油霧和空氣混合物排出油槽外。機(jī)組運(yùn)行時(shí)推力（下導(dǎo)）油槽外循環(huán)油的流量為100L/min，若冷卻器滲漏則會(huì)由此漏點(diǎn)進(jìn)入推力（下導(dǎo)）油槽內(nèi)，造成油混水。檢查吸排油霧裝置的集油箱發(fā)現(xiàn)排出物多為水。運(yùn)行過(guò)程未出現(xiàn)推力（下導(dǎo)）油槽的油位明顯升高原因是推力（下導(dǎo)）油槽內(nèi)壓力與冷卻水壓二者壓差不大使冷卻水滲漏量不大。而機(jī)組停機(jī)備用時(shí)，由于停機(jī)流程關(guān)閉了機(jī)組技術(shù)供水，推導(dǎo)油槽的安裝高程是1283.383米，推導(dǎo)油冷器的安裝高程是1280.60米，高程落差為2.783米。因此，油槽內(nèi)的油在勢(shì)能的作用下慢慢通過(guò)冷卻器向冷卻水管滲漏，其滲漏量與停機(jī)時(shí)間成正比，長(zhǎng)時(shí)間的停機(jī)備用就導(dǎo)致了推力（下導(dǎo)）油槽內(nèi)的油位降低。

　　4、判斷方法及預(yù)防措施

　　由于推力（下導(dǎo)）油槽存在甩油和滲漏等現(xiàn)象，投產(chǎn)初期對(duì)推力（下導(dǎo)）油槽油位緩慢下降現(xiàn)象不容易引起重視。即使發(fā)現(xiàn)推力（下導(dǎo)）油槽油位下降也會(huì)誤以為因油槽滲漏或甩油造成的，不會(huì)直接去懷疑推力（下導(dǎo)）油冷卻器存在滲漏，因?yàn)橐话銠C(jī)組推力（下導(dǎo)）油冷卻器存在滲漏只會(huì)引起油位上升而不是下降。對(duì)于尾水水位低于推導(dǎo)油槽冷卻器安裝高程、停機(jī)期間關(guān)閉機(jī)組技術(shù)供水的運(yùn)行機(jī)組，若發(fā)現(xiàn)推力（下導(dǎo)）油槽油位緩慢下降，應(yīng)該立即對(duì)推力（下導(dǎo)）油冷卻器進(jìn)行耐壓試驗(yàn)，防范因推力（下導(dǎo)）油槽油冷卻器損造成油位降低而發(fā)生燒瓦事故。

　　5、檢修效果

　　2006年3月13日更換3號(hào)機(jī)推力（下導(dǎo)）油冷卻器后， 2006年11月14日對(duì)3號(hào)機(jī)組進(jìn)行小修時(shí)，檢查推力（下導(dǎo)）油槽的油位、油質(zhì)等均正常，推力瓦和下導(dǎo)瓦也正常。