三、 事故原因分析及解決措施

　　從事故的直接原因來看，電氣側(cè)故障引起了#1引風(fēng)機跳閘，從而導(dǎo)致了這次事故。但認(rèn)真分析一下就會發(fā)現(xiàn)，單臺輔機跳閘并不應(yīng)該觸發(fā)鍋爐跳閘，所以引起事故的原因是多方面的，應(yīng)該從多個方面加以分析和解決。

　　3.1 RB功能未及時投用

　　機組在高負(fù)荷下運行時，發(fā)生重要輔機跳閘，協(xié)調(diào)回路應(yīng)該立即減負(fù)荷、減燃料，同時通過機組的自動控制回路保證主汽壓力、主汽溫度、再熱器溫度、爐膛壓力、含氧量、汽包水位、除氧器水位、凝汽器水位等重要參數(shù)的控制。由于在基建調(diào)試階段，RB功能還未投用，以致#1引風(fēng)機跳閘后，燃料量沒有及時減下來，相應(yīng) 總風(fēng)量指令也沒有減少，#1二次風(fēng)機跳閘后，#2二次風(fēng)機導(dǎo)葉繼續(xù)開大，導(dǎo)致送風(fēng)過量，是爐膛壓力沖高的一個重要原因。

　　所以，及時投用RB，對保證機組安全、穩(wěn)定運行，將發(fā)揮積極的作用。

　　3.2 引風(fēng)機出力不足

　　由于輔機設(shè)備選型不同，該廠在負(fù)荷270 MW、給煤量200t/h時，引風(fēng)機靜葉開度已在80%以上，且其中一臺引風(fēng)機電流已接近額定電流;而負(fù)荷在300MW、給煤量210t/h的已投運參考 電廠的引風(fēng)機靜葉開度均小于60%。#1引風(fēng)機跳閘時，#2引風(fēng)機靜葉雖然及時開大，補償#1引風(fēng)機的出力，但#1引風(fēng)機跳閘時#2引風(fēng)機靜葉開度已到達(dá) 84%，#2引風(fēng)機的調(diào)整余量是很有限的。在機組整套啟動中，引風(fēng)機出力達(dá)不到設(shè)計要求，嚴(yán)重影響了機組的帶負(fù)荷能力。引風(fēng)機出力不足，是爐膛壓力沖高的一個重要原因。

　　3.3 輔機聯(lián)鎖時間過長

　　在兩臺二次風(fēng)機均運行時，#1引風(fēng)機跳閘，要聯(lián)跳#1二次風(fēng)機。從動作結(jié)果來看，邏輯聯(lián)鎖沒有問題，但聯(lián)跳時間過長，#1引風(fēng)機跳閘后，經(jīng)過3秒鐘#1二 次風(fēng)機才跳閘。輔機聯(lián)鎖時間過長，也是爐膛壓力沖高的一個重要原因。

　　利用DCS系統(tǒng)的SOE記錄功能，我們做了引風(fēng)機、送風(fēng)機的輔機聯(lián)鎖試驗。通過模擬引風(fēng)機的跳閘信號，從SOE記錄來看，引風(fēng)機聯(lián)跳同側(cè)送風(fēng)機的時間均在 2.7秒左右;檢查DCS系統(tǒng)中風(fēng)煙系統(tǒng)主要輔機聯(lián)鎖邏輯運算周期均為500ms，將運算周期由500ms改為100ms再重復(fù)做輔機聯(lián)鎖試驗，引風(fēng)機聯(lián) 跳同側(cè)二次風(fēng)機的時間均在300ms以內(nèi)。

　　3.4 對總風(fēng)量指令上限進(jìn)行限制

　　原總風(fēng)量指令是由風(fēng)/煤比計算而來的，所以#1引風(fēng)機和#1二次風(fēng)機跳閘后，燃料量未減，總風(fēng)量指令也未減小，以致送風(fēng)過量。如果此時#2引風(fēng)機有足夠的 調(diào)整余量，那么還是可以實現(xiàn)爐膛壓力控制的。

　　從機組安全運行的角度考慮，針對設(shè)備出力情況，對總風(fēng)量指令回路考慮加入引風(fēng)機的出力上限限制?？傦L(fēng)量指令由原來的風(fēng)/煤指令改為：針對吸風(fēng)機運行臺數(shù)給 出的風(fēng)量指令與原風(fēng)/煤指令的小選值。吸風(fēng)機運行臺數(shù)的風(fēng)量指令根據(jù)試驗定為：1臺吸風(fēng)機運行允許送風(fēng)量450kNm3/h，2臺吸風(fēng)機運行允許送風(fēng)量 1100kNm3/h。

　　這樣，可以對進(jìn)入爐膛的總風(fēng)量進(jìn)行上限限制，保證引風(fēng)機在出力范圍內(nèi)實現(xiàn)對爐膛壓力的控制;同時，為了保證爐內(nèi)燃燒，在煙氣含氧量小于1.5%時，對燃料 量進(jìn)行閉鎖增，避免進(jìn)入爐內(nèi)的送風(fēng)不足。

　　3.5 對引、送風(fēng)調(diào)節(jié)回路進(jìn)行調(diào)整

　　如圖1，在原來的控制方案中，#1引風(fēng)機聯(lián)跳#1二次風(fēng)機，相應(yīng)控制回路中#1二次風(fēng)機的導(dǎo)葉取消分配，原#1二次風(fēng)機的出力由#2二次風(fēng)機來補上，送風(fēng) 不減反增地進(jìn)入爐膛，而此時#2引風(fēng)機靜葉開度已到最大，已經(jīng)沒有調(diào)整余度去控制爐膛正壓。

　　針對這種情況，同時結(jié)合總風(fēng)量回路的調(diào)整，對于送風(fēng)、引風(fēng)調(diào)節(jié)回路，單臺風(fēng)機跳閘時，風(fēng)機出力不再疊加到另一臺風(fēng)機上，風(fēng)機導(dǎo)葉根據(jù)被調(diào)量進(jìn)行調(diào)節(jié)。

　　3.6 增加鍋爐跳閘聯(lián)跳引風(fēng)機

　　根據(jù)原邏輯，鍋爐跳閘只聯(lián)跳一次風(fēng)機和高壓流化風(fēng)機，停止?fàn)t膛內(nèi)的物料循環(huán)，而不聯(lián)跳引風(fēng)機和送風(fēng)機，目的是保持爐內(nèi)的煙氣循環(huán);在鍋爐跳閘的所有觸發(fā)條件中，只有爐膛壓力低低既觸發(fā)鍋爐跳閘，還聯(lián)跳引風(fēng)機;即除爐膛壓力低低外的入口條件，只觸發(fā)鍋爐跳閘，不會聯(lián)跳引風(fēng)機。

　　圖1中鍋爐跳閘時，#2引風(fēng)機靜葉已全開，鍋爐跳閘聯(lián)跳一次風(fēng)機和高壓流化風(fēng)機雖然使進(jìn)入爐膛內(nèi)的總風(fēng)量減少很多，但風(fēng)量測量單元是有測量延時的，同時由于#2引風(fēng)機靜葉輸出早就已經(jīng)飽和，必須總風(fēng)量減小到一定量才開始關(guān)小，而且引風(fēng)機靜葉往下關(guān)也需要一定時間，最終導(dǎo)致一次風(fēng)機和高壓流化風(fēng)機跳閘引起的風(fēng)量減小速度超過引風(fēng)機靜葉回關(guān)速度，所以出現(xiàn)了圖1中鍋爐跳閘后爐膛負(fù)壓沖向了-3000Pa。

　　從鍋爐安全的角度考慮，在鍋爐主保護邏輯中，增加鍋爐跳閘聯(lián)跳引風(fēng)機(送風(fēng)機由引風(fēng)機來聯(lián)跳)邏輯，即不論鍋爐跳閘的入口條件是什么，只要發(fā)生鍋爐跳閘，都要聯(lián)跳引風(fēng)機和送風(fēng)機。

　　3.7 建議增加鍋爐聯(lián)跳汽機的判斷條件

　　圖1中鍋爐跳閘后，通過機爐大聯(lián)鎖聯(lián)跳了汽機。但300MW循環(huán)流化床鍋爐在爐膛和外置床內(nèi)有大量的熱床料，蓄熱量非常大，鍋爐跳閘后在一定時間內(nèi)仍能保 持主汽流量和蒸汽品質(zhì)，所以鍋爐跳閘后并不一定要跳汽機，如果能在短時間內(nèi)排除鍋爐側(cè)故障，那么這期間汽機是可以不用解列的。

　　從已投運的300MW參考電廠的實際運行來看，由于鍋爐內(nèi)大量的熱量蓄積，運行中曾出現(xiàn)鍋爐跳閘后5個多小時，汽機仍保持并網(wǎng)運行。所以，針對300MW 循環(huán)流化床鍋爐的特點，如果既考慮保證機組安全，又盡量利用循環(huán)流化床的優(yōu)點，盡量減少停機，這樣可以給電廠減少不必要的經(jīng)濟損失。

　　因此建議增加鍋爐聯(lián)跳汽機的判斷條件，參考方案如下：增加主汽溫低于430℃報警、主汽溫變化率高(5℃/MIN)報警、主汽溫變化率低(-5℃ /MIN)報警、主汽溫過熱度低(120℃)報警和主汽溫過熱度低低(100℃)報警，以便在鍋爐跳閘后主蒸汽品質(zhì)不高時及時停機。

　　四、結(jié)論

　　本文根據(jù)停機事故反映出的問題，結(jié)合機組的實際情況，對機組的控制邏輯進(jìn)行了相應(yīng)調(diào)整和優(yōu)化。修改后的控制方案，既考慮了機組正常運行時的調(diào)節(jié)和控制，也考慮了事故工況下機組的安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟運行，是一種更優(yōu)化、更合理