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轉(zhuǎn)爐冶煉高碳低磷鋼氧槍“氮攪”工藝實(shí)踐

文檔作者：劉書超文檔來(lái)源：本溪鋼鐵集團(tuán)公司煉鋼廠		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年01月27日
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冶金能源
ENERGY FOR METALLURGICAL INDUSTRY
Vo1．32 No．5
SepL 2013
轉(zhuǎn)爐冶煉高碳低磷鋼氧槍“氮攪"工藝實(shí)踐
劉書超
(本溪鋼鐵集團(tuán)公司煉鋼廠)
摘要在冶煉GCrl5類高碳低磷鋼時(shí)，終點(diǎn)提槍后手動(dòng)方式二次下槍轉(zhuǎn)換為高壓氮?dú)鈱?duì)熔
池鋼渣進(jìn)行強(qiáng)烈攪拌，也可在攪拌的同時(shí)加人200—300kg鐵礦石，攪拌時(shí)間10—20s，槍位
在200—400cm，鋼水[P]能穩(wěn)定控制在0．018％ 以下，平均“跑碳” 量為0．01％ 一0．o2％ ，
單純“氮攪” 和“氮攪” 同時(shí)添加鐵礦石，鋼水溫降分別為13．2℃ 和24．3℃ ，而適當(dāng)?shù)靥?
高終點(diǎn)溫度即可彌補(bǔ)。試驗(yàn)表明，采用“氮攪”工藝后，冶煉GCrl5鋼種一次倒?fàn)t[P]合
格率達(dá)到95％以上，從而大大降低了磷高補(bǔ)吹率，滿足較高的終點(diǎn)鋼水碳含量。
關(guān)鍵詞轉(zhuǎn)爐氮攪脫磷溫降鐵礦石
Oxygen—lance“nitrogen—stirring’’technology practice
in converter steel of high——carbon and low —-phosphorus
LiU Shuchao
(Steel—making Plant of Benxi Iron and Steel(Group)Co．，Ltd．)
Abstract Namely GCrl5 class in smelting low phosphorus high carbon steel，the destination carry a
gun manual way after second gun for high pressure nitrogen under convemion of steel slag pool made
strong mixing，also Call be in the mix and adding 200—300kg iron Ore，stirring time 10 to 20s，a gun
in 200～4OO cm，molten steel[P]Call stability control under 0．018％ ，the average”run carbon”
content is 0．01％ 一0．02％ ，and the simple“nitrogen stir”and“nitrogen stir”and adding iron Ore，
steel temperature drop of 13．2℃ ，respectively，and 24．3'E，a8 appropriate，to make up for the ternperature
increase．Test show that the“nitrogen stir” technology，the GCrl5 smelting steel a fall fur-
[1ace[P]could achieve 95％ above，which will greatly reduce the high phosphorus blow rate，meet
the end of high hquid carbon content．
Keywords converter nitrogen—stirring dephosphorization temperature drop iron Ore
實(shí)踐表明，加強(qiáng)熔池?cái)嚢琛⒋龠M(jìn)渣鋼反應(yīng)平
衡是提高轉(zhuǎn)爐冶金效果的有效途徑。本鋼煉鋼廠
對(duì)于鐵水磷含量較不穩(wěn)定的鐵水，采用BOF—
LF+RH—CC工藝路徑生產(chǎn)GCrl5等高碳低磷矩
形坯鋼種。當(dāng)轉(zhuǎn)爐一次終點(diǎn)碳含量較高但磷含量
不滿足出鋼要求時(shí)，必須采用補(bǔ)吹以降低磷含
量，從而造成終點(diǎn)碳含量偏低和鋼中氧含量過高
影響鋼水純凈度，且補(bǔ)吹后通常造成爐渣過氧化
嚴(yán)重及爐況損失。為應(yīng)對(duì)冶煉高碳低磷鋼遇到的
上述問題，大膽嘗試、摸索創(chuàng)新氧槍“氮攪”
收稿日期：2013—04—10
劉書超(1980一 )，工程師；117000 遼寧省本溪市。
工藝，利用冶煉高碳低磷鋼種終點(diǎn)爐渣高堿度、
高氧化性的特點(diǎn)，通過用氧槍高壓氮?dú)鈴?qiáng)化熔池
渣鋼攪拌，達(dá)到脫除鋼水磷含量和控制碳燒損的
目的。此工藝在一定程度上替代了補(bǔ)吹操作，減
輕了因補(bǔ)吹帶來(lái)的鋼水過氧化等問題，節(jié)省了等
樣時(shí)間，提高了生產(chǎn)效率和鋼水質(zhì)量。由于此類
鋼種對(duì)鋼中[N]不作要求，且后續(xù)工序經(jīng)RH
循環(huán)脫氣，故對(duì)成品[N]影響甚微。
1 氮攪工藝技術(shù)特點(diǎn)
冶煉GCrl5類高碳低磷鋼時(shí)，過程渣況較
活躍，過程槍位GAP值控制在200—250em (正
Vol-32 No．5
Sept．2013
冶 金能源
ENERGY FOR METALLURGICAL INDUSTRY
常180—220em)，過程返干嚴(yán)重時(shí)流量可降至
26000—28000m ／h(正常30000m ／h)，過程測(cè)
試后拉碳槍位控制在180—200era (正常160
170cm)。此種吹煉模式提槍后一般爐渣氧化性
較強(qiáng)，但由于過程槍位較高，熔池鋼渣攪拌不足
而導(dǎo)致渣鋼反應(yīng)不充分脫磷效果不好，氮攪工藝
正彌補(bǔ)了吹煉過程熔池?cái)嚢璨蛔愕娜毕荨?
主要操作方法如下：提槍后小幅度倒?fàn)t觀察
渣面情況，若渣面較高發(fā)泡，則轉(zhuǎn)爐回零后，手
動(dòng)方式下二次下槍，接近開氧點(diǎn)時(shí)，手動(dòng)切換為
高壓氮?dú)?流量控制在30000—32000m ／h)繼
續(xù)下槍對(duì)熔池鋼渣進(jìn)行強(qiáng)烈攪拌，槍位在距液面
200—400em之間反復(fù)走行，攪拌時(shí)間為l0—
20s。若倒?fàn)t觀察發(fā)現(xiàn)渣面發(fā)死或渣面不高，則
可在下槍攪拌的同時(shí)添加200—300kg鐵礦石，
以增加爐渣氧化性、引起渣面擾動(dòng)，為攪拌創(chuàng)造
條件，槍位控制可偏低一些，時(shí)間也可適當(dāng)延
長(zhǎng)。氮攪結(jié)束后立即進(jìn)行終點(diǎn)測(cè)試，若溫度和節(jié)
奏允許，可以進(jìn)行二次氮攪操作后再出鋼。
2 氮攪工藝的冶金效果
2．1 對(duì)終點(diǎn)[P]影響
加強(qiáng)熔池?cái)嚢枋翘岣咴摲磻?yīng)的有效途徑，
脫磷反應(yīng)是渣鋼界面反應(yīng)，氮攪工藝?yán)媒K點(diǎn)爐
渣的較強(qiáng)的氧化性，通過加強(qiáng)熔池?cái)嚢璐龠M(jìn)渣鋼
反應(yīng)的平衡，從而達(dá)到改善脫磷的效果。施行氮
攪工藝后，轉(zhuǎn)爐冶煉高碳低磷鋼終點(diǎn)[P]含量
有了明顯改善，終點(diǎn)[P]可穩(wěn)定在0J 020％ 以
下。
表l為同一爐次使用氮攪前后的終點(diǎn)[P]
含量對(duì)比，可以看出，氮攪可以利用終點(diǎn)高氧化
性、高堿度爐渣對(duì)熔池進(jìn)行“渣洗”，從而促進(jìn)
渣鋼充分混熔反應(yīng)，達(dá)到二次脫磷的效果，平均
脫磷量為0．003％ ～0．009％。
單純氮攪和氮攪同時(shí)添加礦石相比，脫磷效
果基本相同，不同的是當(dāng)終點(diǎn)渣況氧化性偏弱
時(shí)，通過向爐內(nèi)添加鐵礦石可以增加爐渣的氧化
性，從而為氮攪脫磷創(chuàng)造條件。
2．2 對(duì)爐中[c]的影響
雖然下槍過程同轉(zhuǎn)爐補(bǔ)吹過程相似，但效果
大不相同。在用高壓氮?dú)鈱?duì)熔池的攪拌過程中，
熔池中碳氧反應(yīng)發(fā)生機(jī)率和程度均較小，故氧槍
氮攪過程脫碳量較少，如表2，氮攪前后鋼中碳
含量相比，平均脫碳量為O．01％ 一0．02％ ，對(duì)
出鋼過程增碳影響不大。
表1 同一爐次使用氮攪前后的終點(diǎn)[P]含量對(duì)比 ％
2．3 對(duì)爐渣性質(zhì)的影響
試驗(yàn)表明：通過強(qiáng)氮攪可以將鋼水[P]控
制在0．020％ 以下，氮攪工藝能夠滿足冶煉高碳
低磷鋼脫磷的需要，但是，氮攪工藝的深脫磷能
力有限，使用氮攪工藝將鋼液[P]控制在
0．010％以下較為困難。主要因?yàn)樵谳^高的終點(diǎn)
碳含量下，氮攪后爐渣的氧化性迅速下降，渣中
(FeO)平均可降低2．5％ 一3．5％ ，TFe平均可
降低2．8％ ～3．2％ ，且爐渣流動(dòng)性減弱，從而
導(dǎo)致爐渣脫磷能力下降。表3為氮攪前后爐渣成
分對(duì)比。
表3 氮攪前后爐渣成分對(duì)比
竺! 堅(jiān) 翌 墾
氮攪前 4．4．41 lO．∞ l5．38 l8．24 3．45
氮攪后 4 8．26 lO．05 l2．64 l5．33 3．36
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Vo1．32 No．5
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2．4 對(duì)熔池溫度的影響
氮攪過程鋼水中磷、碳等元素的氧化量較
小，因此，化學(xué)熱對(duì)于熔池溫度的影響較小，而
由于高壓氮?dú)獾膹?qiáng)攪拌作用，熔池的物理熱損失
較大，添加礦石等會(huì)使溫降進(jìn)一步增加。如圖
1，單純氮攪時(shí)間控制在10—20s，鋼水平均溫
降約為l3．2℃。
如圖2，氮攪同時(shí)加入鐵礦石的溫降與氮攪
時(shí)間和加入鐵礦石的量成正比，若氮攪時(shí)間控制
在l0—15s的同時(shí)加入200—300kg鐵礦石，則
鋼水平均溫降為20．1—24．3℃。
當(dāng)冶煉GCr15系列高碳鋼種時(shí)，終點(diǎn)溫度
須控制在1680—1700℃，則氮攪后實(shí)際出鋼溫
度在1665—1675℃ ，可以滿足鋼包溫度。
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圖1 熔池溫降與氮攪時(shí)間的關(guān)系
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圖2 氮攪加入鐵礦石的溫降與氮攪時(shí)間、礦
石量的關(guān)系
2．5 氮攪工藝脫磷機(jī)理分析
脫磷反應(yīng)是渣鋼界面反應(yīng)，氮攪工藝對(duì)脫磷
反應(yīng)的促進(jìn)作用是提高渣鋼間磷的系數(shù)分配，磷
的分配比公式為：
1g(％P)／[％P]=22350／T一16．0+O．O8(％
CaO)+2．5lg(％TFe)
經(jīng)過計(jì)算，氦攪后渣鋼間磷分配比平均提高
約40％ ，磷的分配比更接近理論值。從實(shí)際爐
渣成分變化來(lái)看，氮攪前后爐渣(FeO)、
(TFe)均有所降低。由于熔池溫降較大而爐渣
成分變化較小，因此，溫降對(duì)于爐渣脫磷能力的
貢獻(xiàn)要大于爐渣成分變化。通過計(jì)算可知，氮攪
前后磷分配比理論計(jì)算值的提高幅度略大于實(shí)際
值，爐渣仍具有一定脫磷能力。但是，由于氮攪
時(shí)間有限，在目前的爐渣條件下，進(jìn)一步提高脫
磷效果較難，故在過程渣況和終點(diǎn)渣況偏粘的情
況條件下，單純通過氮攪很難將鋼水[P]控制
在0．010％ 以下。
3 結(jié)論
轉(zhuǎn)爐冶煉高碳低磷鋼種時(shí)采用氮攪模式，在
一定意義上代替了傳統(tǒng)補(bǔ)吹模式和大流量復(fù)吹
“后攪”模式，降低了鋼水的氧化性，簡(jiǎn)化了冶
煉操作，穩(wěn)定了終點(diǎn)磷合格率。在轉(zhuǎn)爐實(shí)際操作
中，基本實(shí)現(xiàn)了氮攪結(jié)束送樣化驗(yàn)成分[P]一
次合格，避免了磷高二次補(bǔ)吹和二次等樣等步驟
和“小耽誤”時(shí)間，保證了轉(zhuǎn)爐整體節(jié)奏和后
續(xù)處理周期。
(1)氮攪工藝在冶煉GCr15系列高碳低磷
鋼種時(shí)的頂部強(qiáng)攪拌作用能穩(wěn)定地將鋼中[P]
控制在0．020％以下，避免和減少了因磷高造成
的補(bǔ)吹，完全滿足高碳鋼脫磷的需要。
(2)單純氮攪和氮攪同時(shí)添加鐵礦石相比，
鋼水平均溫降分別為13．2和24．3~C。兩種情況
下脫磷效果和脫碳量基本相同，實(shí)際爐中“跑
碳”量?jī)H為0．01％ 一0．02％，基本不影響出鋼
過程增碳。
(3)從氮攪前后的爐渣成分變化來(lái)看，爐
渣中(FeO)、(TFe)均有所降低，精煉前氧化
性減弱，同時(shí)提高了鋼水收得率，降低了鋼鐵料
消耗成本。
(4)在實(shí)際操作中應(yīng)初判爐渣狀況， “渣
泡”時(shí)可直接“氮攪”，渣況偏死時(shí)應(yīng)適當(dāng)加入
少量鐵礦石并延長(zhǎng)“氮攪”時(shí)間。
(5)“氮攪”爐次終點(diǎn)溫度應(yīng)適當(dāng)提高，留
出1O一2O℃的溫度富余量。
趙艷編輯

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