3 、防治措施

3.1 利用大修機會將#5爐一級中上部管箱共 24 箱管箱由光管式改造為螺旋槽式管箱，以提高熱交換效率。由于原管箱采用重疊式布置，因此管箱無法全部拆除進行更換，經(jīng)研究，采用嵌入式安裝，即舊管箱保留原管箱支撐管（133*10），將一級預(yù)熱器中部舊管箱（前后 12 個管箱）按新管箱制作的安裝尺寸割除吊離，騰出上部管箱拆裝通道。然后將一級預(yù)熱器上部舊管箱（前后12個管箱）按要求的尺寸，把靠右側(cè)的4 個舊管箱（前后各2個管箱）先割除并吊離。接著上2個上部新管箱（前后各1 個管箱），進行有效固定后，利用上部新管箱吊裝中部新管箱，再按割除1個舊管箱、上1 個新管箱的順序逐步安裝中、上部新管箱。新舊管箱更換采用在左側(cè)單邊進出吊裝施工，安裝完后，為保證新管箱的聯(lián)接牢固，新管箱吊裝就位后，在上部管箱下管板與大板梁之間，每箱加焊2塊三角鋼板（δ=20mm ）作支撐。為確保鍋爐構(gòu)件強度，在拆除前對舊管箱進行全面檢查，將所有與舊管箱連接以及影響管箱吊裝的大板梁上下底板部份割除，割除后的剩余底板與舊管箱支撐管及管板進行焊接，保正鍋爐尾部構(gòu)架的整體強度。

3.2 將二級空氣預(yù)熱器管箱共12 管箱更換為螺旋槽管式空氣預(yù)熱器管箱。

3.3 將舊沙封拆除，更換為新型不銹鋼膨脹補償器，消除沙封漏風(fēng)。

3.4 中間風(fēng)道破損嚴重，采取全部貼補鋼板的方式，不僅消除了漏風(fēng)，同時減少通過中間風(fēng)道泄漏對省煤器管子沖刷磨損破漏，防止了省煤器管泄漏的不安全隱患。

3.5 將熱風(fēng)道腐蝕磨損破損嚴重的3 個伸縮節(jié)進行更換，同時對其余破損較少的伸縮節(jié)進行焊補。

3.6 對出口水平煙道進行檢查，發(fā)現(xiàn)磨損破漏處進行貼鋼板焊補。

3.7 通過修前和修后的漏風(fēng)率測試，對未更換的一級下部空氣預(yù)熱器管箱進行查漏，利用加防磨套管和堵管兩種方式來消除漏風(fēng)，同時對查出的泄漏的爐墻進行密封焊補。

4 、效果檢查

通過采取各種措施進行消除漏風(fēng)，至2006年7 月鍋爐燃燒經(jīng)濟性有了有較大幅度的提高。

4.1 鍋爐熱效率85.8%，其中機械不完全燃燒損失為8.176%，飛灰可燃物13.8% ，發(fā)電油耗率4.66g/kWh，發(fā)電標(biāo)煤耗率 415g/kWh。

4.2 鍋爐漏風(fēng)率9.03%。

4.3 熱風(fēng)溫度471℃。

4.4 帶滿負荷時鍋爐送引風(fēng)機只需開60% 左右，兩臺引風(fēng)機電流各降15A左右，送風(fēng)壓力也由6000Pa升高到6700Pa。

4.5 電除塵除塵效率有明顯的提高，煙囪無冒黑煙現(xiàn)象。

4.6 引風(fēng)機經(jīng)清完灰后，無再發(fā)生積灰破壞葉輪平衡現(xiàn)象。

漏風(fēng)率的降低，送風(fēng)能力的充足，致使至爐膛的空氣量充足，保證了爐內(nèi)適當(dāng)?shù)倪^?？諝庀禂?shù)，煤粉在爐內(nèi)得到充分的燃燒，降低了機械不完全燃燒損失q4，同時也由于

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燃料與空氣得到充分的混合，使得在燃燒過程中產(chǎn)生的可燃氣體能得到盡量完全燃燒，減小了化學(xué)不完全燃燒熱損失，并且由于漏風(fēng)率的降低，使提排煙容積降低，保證了所有受熱面的傳熱效率，空氣預(yù)熱器的出口熱風(fēng)溫度有了較大程度的提高，溫升達到96 ℃，并且排煙溫度比以前提高較多，也保證了電除塵的除塵效率，減少了引風(fēng)機葉輪積灰的隱患，熱效率的提高也減少了燃料的消耗量，同時也降低了引風(fēng)機的電耗，整體提高了鍋爐的燃燒經(jīng)濟性。

5 、遺留問題

經(jīng)過改造和檢修消缺，鍋爐的運行經(jīng)濟性有了大幅度的提高，但存在著排煙溫度偏高的問題，運行過程中排煙溫度達158℃，比設(shè)計值高24 ℃，排煙熱損失較大。平均為154.5℃，比設(shè)計值高20.5℃，需待進一步攻關(guān)解決。

參考文獻：

（ 1）水利電力出版社，《鍋爐設(shè)備及運行》