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雙塔水庫滲漏分析及處理

文檔作者：緱斌１，蒲曉琪２文檔來源：１．甘肅省水利水電勘測設計研究院２．甘肅省疏勒河流域水資源管理局		點擊數(shù)：	更新時間： 2024年06月07日
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上一篇：水危機視域下再生水回用法律保障機制論析

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收稿日期：２０１７ － １０ － ２４
作者簡介 ：緱 斌 （１９６３ － ） ，男 ，高級工程師 ，主要從事 水文地質與工程地質、巖土工程的勘察試驗與
研究工作。E mail ：work１９６３＠ １６３.com
雙塔水庫滲漏分析及處理
緱 斌１ ，蒲曉琪２
（１ ．甘肅省水利水電勘測設計研究院，甘肅蘭州７３００００ ；２ ．甘肅省疏勒河流域水資源管理局，甘肅玉門７３５２１１）
摘 要： 雙塔水庫第４ 次除險加固采用了防滲墻、帷幕灌漿等工程技術手段， 壩體整體防滲效果得到改善， 并阻塞了
原有的滲漏通道， 有效提高了大壩結構安全性。表２ 個。
關鍵詞： 水庫； 除險加固； 帷幕灌漿； 滲漏分析； 處理
1 概 述
雙塔水庫位于甘肅省疏勒河中下游， 始建于
１９５８ 年，１９６０ 年２ 月建成蓄水。水庫最高蓄水位
１ ３２９.８ m ，一直未達到正常蓄水位１ ３３０.３０ m ；先后
于１９７８ 年、１９９６ 年、２００２ 年對壩體進行了３ 次除
險加固， ３ 次安全鑒定時間分別為１９９６ 年、２０００
年、２０１４ 年。
２０１３ 年９ 月２４ 日， 水庫蓄水位１ ３３０.００ m時，
１ 號副壩壩后發(fā)現(xiàn)２ 處滲流點， 主壩右壩肩山體埡
口處也出現(xiàn)滲流。水位達到１ ３３０.２１ m時， 右壩肩
滲流量達０.９３ L／s 。
２０１４ 年１０ 月１４ 日， 水利部大壩安全管理中心
對《甘肅省疏勒河雙塔水庫安全評價報告》和《雙
塔水庫大壩安全鑒定報告》進行了復核， 復核結論
的主要內容為： 主壩左壩肩下游坡抗滑和抗震穩(wěn)定
性不滿足規(guī)范要求； 主壩左壩肩滲透穩(wěn)定性不滿足
規(guī)范要求； 副壩滲流安全不滿足規(guī)范要求； 正常溢
洪道消力池尾坎凍融破壞； 泄洪渠交通橋存在安全
隱患； 輸水洞兩座交通橋設計標準低， 損毀較嚴
重； 大壩安全監(jiān)測設施不全。同意定為“三類壩” 。
2 除險加固施工地質監(jiān)測
本次雙塔水庫除險加固的設計方案主要為： 對
主（副） 壩打塑性混凝土防滲墻， 主壩墻厚０.８ m ，
副壩墻厚０.６ m ，主壩墻體入巖深度不小于０.８ m ，副
壩墻體入巖深度１.０ m 。對主（副） 壩體進行砂礫石
培厚， 培厚寬度２.０ m ，填筑料相對密度≥ ０.７５ 。對
主（副） 壩基進行帷幕灌漿（２ 號副壩為左壩段） ，
灌漿深度為巖石透水率小于５ Lu 以下１０ m 。在１
號副壩溢洪道北側增設２ 號溢洪道。
２.１ 塑性混凝土防滲墻入巖
根據(jù)施工先導孔資料： 主壩和１ 、２ 號副壩施
工先導孔揭示的各壩體防滲墻基巖面高程基本與勘
察資料相符， 勘設和先導孔資料均可作為防滲墻施
工入巖深度的依據(jù)。
鑒于受２０ 世紀五六十年代施工條件限制， 原
壩基清基不徹底。施工前現(xiàn)場研究確定防滲墻施工
原則：
一是防滲墻施工以勘設資料和先導孔資料為依據(jù)。
二是基巖面界定以粘土防滲墻（１ 號副壩壩體
以碎石土為主局部為粘土心墻、２ 號副壩壩體為含
礫砂土） 與壩基片麻狀花崗巖（２ 號副壩右壩段壩
基巖性為磚紅色泥質砂巖） 的不同巖性為準繩。
三是抓斗施工中以徹底抓不動并抓出較新鮮巖
塊為準， 量測槽（孔） 見巖深度后開始施以沖擊鉆
入巖。
四是根據(jù)設計要求： 主壩以不小于０.８ m和副
壩不小于１.０ m控制入巖深度， 在防滲墻入巖深度
施工中， 一般單槽（孔） 采用五孔三抓， 巖石堅硬
時采用鉆入巖排砸（俗稱趕羊槽） ， 確保入巖深度；
待每槽（孔） 槽內沉淀（ ＜ １０ cm）清理完成后， 再
以綱絲測繩量測為準， 確定實際入巖深度和及泥漿
· ６４ ·
工程施工 SMALL HYDRO POWER ２０１８ No.1 ， Total No.199
萬方數(shù)據(jù)
比重。每槽（孔） 待入巖深度、槽（孔） 內沉淀、
泥漿比重三項指標均達到規(guī)范和設計要求后， 方可
進入下道防滲墻澆筑工序。
２.２ 壩體培厚
主（副） 壩壩體砂礫石填筑料培厚寬度均為
２.０ m ，設計相對密度≥ ０.７５ 。培厚后主壩壩頂寬
度１０.０ m ，１ 號副壩除老輸水洞上部的大埡口段壩
頂寬度８.０ m外， 其余壩段和２ 號副壩壩頂寬度均
為５.０ m 。
培厚時填筑料控制厚度０.４ m ，含水量控制在
６％ ， 并對老壩體表層１.０ m銜接寬度同時進行大型
振動碾碾壓４ 邊， 施工、監(jiān)理、質檢三方進行現(xiàn)場
平行檢測試驗。主壩培厚在０ ＋ ０００ ～ ０ ＋ ２２０ 和０ ＋
９００ ～ ０ ＋ ９８０ 左、右兩壩肩地基巖性為弱風化片麻
狀花崗巖，０ ＋ ２００ ～ ０ ＋ ９００ 壩基巖性為河床和階地
砂卵礫石層， 局部淤泥層用砂礫石換填。
培厚壩基均位于地下水位以上， 地基碾壓后砂
礫石相對密度≥ ０.７５ 。１ 號副壩培厚壩基巖性均為
弱風化片麻狀花崗巖。２ 號副壩為壩前低水位時水
面距壩址約２００ m時培厚， ０ ＋ ０００ ～ ０ ＋ １８０ 壩基巖
性為前震旦系混合巖，０ ＋ １８０ ～ ０ ＋ ６５０ 壩基巖性為
新近系泥質砂巖夾砂質泥巖（見表１） 。
表1 主（副） 壩體培厚試驗成果
位 置密 度
最優(yōu)含
水率／％
（平均值） 天然干
密度
松散干
密度
碾壓干
密度
相對
密度
主 壩 ２.０７ １.８０ ２.１１ ０.９２ ６ １號副壩 ２.０４ １.７７ ２.１０ ０.８４ ６ ２號副壩 ２.０１ １.７７ ２.０９ ０.７８ ６ ２.３ 帷幕灌漿與壩基（肩） 滲漏
主（副） 壩壩基設計帷幕灌漿控制指標為巖石
透水率＜ ５ Lu ，孔距為１.５ m 。經現(xiàn)場灌漿試驗， 其
孔距能滿足設計帷幕灌漿對孔距的要求； 主壩壩基
帷幕灌漿深度巖石透水率５ Lu 線均比設計灌漿深
度深５ m ，并對５ Lu線以下１０ m也進行了帷幕灌漿。
１ 號副壩帷幕灌漿控制指標與主壩相同， 副帷
幕灌漿深度比設計灌漿深度深１３ ～ ２５ m ，局部達
３５ m 。壩基（肩） 滲漏量與庫水位關系密切。帷幕灌
漿后主壩左、右壩肩及１ 號副壩０ ＋ １３０ 壩后仍有部
分滲漏， 經歸納分析均為基巖裂隙水滲漏， 原因一
是設計巖石透水率５ Lu 以下基巖裂隙水； 二是花崗
巖中存在局部囊狀風化巖體，該巖體透水不透漿。
表2 各壩基（肩） 滲漏量對比
位
置
壩段（點）
滲漏位置
滲漏量／（L·s－ １ ） 加固前 （２０１５年） 加固后 （２０１７年） 高水位期低水位期日平均高水位期低水位期日平均
主
壩
左壩肩埡口０ ＋ １２５壩后坡腳 １.０４ ０.２７ ０.５７ ０.２８ ０.１４ ０.２２ ０ ＋ ２４５壩后坡腳 ０.３２ ０.０２４ ０.１５ ／ ／ ／ ０ ＋ ４００壩后坡腳 ０.１４ ０.０８ ０.１１ 消失 消失 消失 ４９０排水渠左壩段總滲漏量 １.７６ ０.５３ １.３２ ０.９６ ０.６１ ０.７２ １ ＋ ０３１壩后１ ３２４ m高程處 ０.９３ 消失 ０.１５ 消失 消失 消失 右壩肩埡口壩后坡腳 ／ ／ ／ ０.１１ ０.０７ ０.０９ １號 副
壩
０ ＋ ０３６ ～ ０ ＋ ０７９埡口 １.０ ０.７ ０.８５ 消失 消失 消失 ０ ＋ １３０壩后坡腳 ／ ／ ／ ０.１６ ０.０８ ０.１０ ０ ＋ ２５０老輸水洞 ／ ／ ／ 消失 消失 消失 ０ ＋ ３３４ ～ ０ ＋ ４２３埡口 ０.７ ０.５ ０.６ 消失 消失 消失 ０ ＋ ４２３ ～ ０ ＋ ５０９埡口 ／ 消失 ／ 消失 消失 消失
０ ＋ ５０９ ～ ０ ＋ ５８８埡口 ２.８７ 消失 １.３０ 消失 消失 消失
０ ＋ ５８８ ～ ０ ＋ ６４８埡口 ／ 消失 ／ 消失 消失 消失
２號 副壩
０ ＋ ０００ ～ ０ ＋ ３５０左壩段 ０.４７ 消失 ０.０４ ０.０８ 消失 ／ · ６５ ·
小水電 ２０１８ 年第１ 期（總第１９９ 期） 工程施工
萬方數(shù)據(jù)
２ 號副壩未進行帷幕灌漿， 因防滲墻加固后壩
后滲漏量明顯減少， 加之左、右兩壩肩受地形及基
巖面起伏條件限制， 不能形成封閉防滲體， 考慮到
對下游生態(tài)的影響， 確定不再對左壩段進行帷幕灌
漿（見表２） 。
3 2 號溢洪道
２ 號溢洪道長３０１.３ m ，閘（渠） 基及消力池基
礎均座落在弱風化的片麻狀花崗巖上， 施工開挖揭
露地層巖性與勘察資料相符， 地基承載力和變表特
性均滿足工程荷載要求。基礎采用打錨桿及灌漿相
結合的方式： 錨桿為系統(tǒng)錨桿， 長度為５ m ，間排距
為３ m ；灌漿采用固結灌漿， 間距２.５ m 。
4 結 語
通過本次除險加固工程， 基本解決了雙塔水庫
樞紐建筑物壩坡抗滑（震） 穩(wěn)定、壩體壩基（肩）
滲透穩(wěn)定、副壩滲流安全及防洪等方面的歷史遺留
問題， 為甘肅西部干旱區(qū)水利樞紐安全保障發(fā)揮了
舉足輕重的作用， 其社會效益、經濟效益、生態(tài)效
益利在千秋。
參考文獻：
［１］ 王其武 ．甘肅省疏勒河雙塔水庫除險加固工程初步設 計報告［R］ ．蘭州：甘肅省水利水電勘測設計研究院，
２０１５ ．
［２］ 付于堂，郭敏敏．塑性混凝土防滲墻在深厚覆蓋層中
的應用［J］ ．中國水能及電氣化，２０１５ ，４６（７） ：３２ ３５ ．
［３］ 邱雪仁．登云水庫大壩除險加固技術方案及效果分析
［J］ ．中國水利，２０１５ （１２） ：４７ ４８ ．
［４］ 趙 輝，施得兵．珠海市乾務赤坎大聯(lián)圍海堤除險加
固技術探討［J］ ．人民長江，２０１４ （s１） ：１２８ １３１ ．
［５］ 勞正紹．水庫防滲灌漿工程質量檢測的要點探討［J］ ．
中國水能及電氣化，２０１３ （５） ：３ ６ ．
■
責任編輯 吳 昊
（上接第６０ 頁）
表1 故障分支各線棒測試電流mA
Rg ／Ω
線槽
１ １０ １００ ５００ １ ０００ ＃ １０１ ８.９１ ８.０７ １０.４ ９.０１ １０.１６ ＃ ８９ １０.３５ ９.４３ １０.１１ ９.０４ ８.６９ ＃ ９９ ９.６７ ８.８０ ９.０ ７.８８ ７.８０ ＃ ９０ ９.６２ １０.２１ １１.０ ９.７９ １０.６ ＃ １００ ７.９０ ８.８４ ９.１５ ７.８３ ８.６３ ＃ ９１ （故障線棒） ８.４３ ９.２８ １０.３ ９.６６ ９.４５ ＃ ９２ ０ ０.１９ ０ ０.０８ ０ ＃ １０２ ０ ０ ０ ０ ０ ＃ ８１ ０ ０ ０ ０ ０ 當然， 筆者所在電站發(fā)電機的中性點、出口均
方便開展斷引工作， 可使各分支相互斷開。對不方
便開展斷引工作的發(fā)電機， 無法通過絕緣測試確定
具體故障分支； 但通過本文提到的試驗設備， 結合
定子接線圖及電路原理知識， 也能夠比較容易的確
定故障分支， 查找出線棒接地點。本文提到的開口
CT 可在２ 個磁極之間方便操作， 也可以根據(jù)不同
發(fā)電機結構制作不同形狀、大小的開口CT ， 以方
便進行測試。
4 結 語
根據(jù)電流互感器的工作原理、定子線棒的安裝
結構及發(fā)生接地故障時線棒與定子鐵芯絕緣降低的
特點， 制造了開口CT 這一故障點查找專用工具；
并通過接地故障模擬試驗， 證明了該方法可以在保
證定子繞組完整及操作安全的前提下， 快速進行故
障點查找定位， 提高了查找效率。
參考文獻：
［１］ 吳延賓 ．大型發(fā)電機定轉子接地保護運行分析［J］ ．大 電機技術，２００９（３） ：８ １０ ．
［２］ 王維儉．發(fā)電機變壓器繼電保護應用［M］ ．北京：中國
電力出版社，２００５ ．
［３］ 李 平．水輪發(fā)電機定子一點接地故障查找［J］ ．廣西
電力，２０１４ ，３７（１） ：４５ ４７ ．
［４］ 劉六平，孟憲寬，周曉東．多支路發(fā)電機定子繞組接地
短路點的查找方法：CN１０２６９２５８３［P］ ．２０１２ ０９ ２６ ．
■
責任編輯 吳 昊
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