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某辦公樓改造前局部混凝土構(gòu)件安全性鑒定

文檔作者：池海，劉興遠(yuǎn)，謝華文檔來源：重慶市建筑科學(xué)研究院		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時間： 2021年12月17日
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重慶建筑
Chongqing Architecture
某辦公樓改造前局部混凝土構(gòu)件安全性鑒定
Safety Identification ofPartial Concrete Elements ofa Certain O銜ce Building before Modification
池海，劉興遠(yuǎn)，謝華
(重慶市建筑科學(xué)研究院重慶4000151
摘要：根據(jù)《火災(zāi)后建筑結(jié)構(gòu)鑒定標(biāo)準(zhǔn)}(CECS252：2009)，對某辦公樓局部構(gòu)件進(jìn)行了損傷檢測、鑒定，并探討了局部改造對結(jié)構(gòu)安全性的影響
其工程經(jīng)驗(yàn)可供有關(guān)工程技術(shù)人員借鑒
關(guān)鍵詞：火災(zāi)：損傷；構(gòu)件
中圖分類號：TU312 3 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1671—9107(2Ol1)01—0040—05
Abstract：According to The Identification Standard of the A~ r-fire Building Construction CECS252：2009，the writer and his colleagues conducted
damage detection and identification regarding part of the elements of a certain office building．In this paper，he later discussed the influence of partial
modification t0 the construction safety．hoping that the experience is advisable t0 the related engineering personne1．
Key words：fire；damage；elements
1前言
某辦公樓更換業(yè)主后，由于使用面積不足，新業(yè)主在該工
程8樓進(jìn)行局部裝修和改造．裝修過程中發(fā)現(xiàn)部分預(yù)應(yīng)力空心
樓板存在露筋、破損現(xiàn)象。為此，新業(yè)主邀請有關(guān)專家進(jìn)行現(xiàn)
場診斷，在現(xiàn)場調(diào)查過程中，專家發(fā)現(xiàn)局部預(yù)應(yīng)力空心樓板存
梁、預(yù)應(yīng)力空心樓板進(jìn)行安全性鑒定，并對該區(qū)域改造提出處
理建議
2．2資料調(diào)查
委托方提供了某辦公樓部分結(jié)構(gòu)、建筑施工圖(委托方未
提供竣工資料)，查閱圖紙獲知： 該辦公樓設(shè)計完成時間為
1992年12N25日。該工程主體結(jié)構(gòu)為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，總高度
為34．3m．樓層數(shù)為8層加負(fù)一層．樓板主要采用預(yù)應(yīng)力空心
在的露筋、破損現(xiàn)象可能與火災(zāi)有關(guān)，隨后新業(yè)主向原業(yè)主咨 板，局部采用現(xiàn)澆混凝土板，其中23 700mgU29．O00m~構(gòu)層
詢有關(guān)情況，原業(yè)主說明該工程局部曾經(jīng)發(fā)生過火災(zāi)，但無檢
測鑒定資料：為此．新業(yè)主于201O年8月27日委托某檢測機(jī)構(gòu)
對該工程局部受火災(zāi)影響的梁、預(yù)應(yīng)力空心樓板進(jìn)行安全性
鑒定，并對該區(qū)域改造提出處理建議。此工程的特點(diǎn)是建筑結(jié)
構(gòu)火災(zāi)鑒定在發(fā)生火災(zāi)的幾年后進(jìn)行，因此， ⑩
鑒定52作本身具有一定的特殊性和參考性， ◎
其工程經(jīng)驗(yàn)可為同類工程的鑒定提供一定參 @
考。 ⑩
2工程檢測情況
鑒定部分平面布置示意圖見圖1、圖2所示，建筑物外觀見圖3
所示。負(fù)一層～二層現(xiàn)澆混凝土強(qiáng)度等級為C3O，-N~acNt．~
澆混凝土強(qiáng)度等級為C20，八層以上現(xiàn)澆混凝土強(qiáng)度等級為
C30，結(jié)構(gòu)配筋詳見設(shè)計圖。
／
。 1 l
／ ／ 一，l J
J
l I” ? J
、 一， I、 、 I
7800 7Rnn I 7RO0 ‘
圖1 23．700結(jié)構(gòu)平面布置示意圖 圖2 29．O0結(jié)構(gòu)平面布置示意圖
2．1檢測范圍、目的和要求
檢測范圍為：標(biāo)高23，700m(1)一(3)／(A)一(G)軸線、標(biāo)高
29．00m(1)一(3)／(A)一(G)軸線、(3)一(5)／(A)一(E)軸線火災(zāi)
影響區(qū)梁、預(yù)應(yīng)力空心樓板。
目的和要求為 對檢測范圍內(nèi)混凝土受火災(zāi)影響部分的
器 97—6 1．男． 幣I主要從事建筑工程作者簡介：池海(1 一)，，工程師，檢測工作。 圖03 建筑物正立面夕卜觀情況 圖4 23．70m預(yù)應(yīng)力空心板
裂縫情況
某辦公樓改造前局部混凝土構(gòu)件安全性鑒定 建筑結(jié)構(gòu)41
20l1．NO．1第10卷總第87
表1典型構(gòu)件混凝土外觀情況及火災(zāi)溫度判斷表
構(gòu)件位置 混凝土表面燒損情況描述 最高溫度范圍(。C
——葡 一 第1
、 2塊顏色淺灰白，敲擊有痕跡
第3塊顏色灰白，板正中有沿板縱向裂縫，敲擊有痕跡(2、3塊之間板縫22mm
第4塊板底局部混凝土脫落，局部有露筋現(xiàn)象，敲擊有明顯痕跡
29 00Om層(2)-(3)／(1／E卜(G)區(qū)域
第5、6塊敲擊有明顯痕跡 ，敲擊時落灰嚴(yán) 重：；第5塊板椒跨 中刑鋼掰筋外露
預(yù)制板(從2軸線一3軸線)
29 000m層(3)／(E)一(G)梁
29 000m層(2)一(3)／(1／E)一{E)區(qū)域
預(yù)制板(從2軸線一3軸線】
29 000m層(2)一(3)／(1／B)一《E)區(qū)域
預(yù)制板(從2軸線— 3軸線)
29 000m層《3)一(4)／(1／B)一(E)板
29 000m層(3)／(B)一(E}梁
29 000m層(2)一《3)，(1／B)一(B)區(qū)域
預(yù)制板(從3軸線— 2軸線1
29 000m層(2)一(3)／(1／B)梁
29 000m層(31一(4}／(I／B)一(B J板
第7塊板底局部混凝土不密實(shí)．敲擊有輕微痕跡
第8塊板底混凝土局部脫落，敲擊有輕微痕跡
第9塊板底混凝土全部脫落，鋼筋與混凝土分離，鋼筋直徑為3 8mm，共17根
第10根板底局部混凝土脫落且有露筋現(xiàn)象
敲擊梁側(cè)混凝土有較明顯痕跡
第1塊中部顏色灰白
第2塊板底混凝土局部不密實(shí)．顏色灰白
第3塊板底存在縱向裂縫．顏色灰白
第4塊顏色灰E3．敲擊時落灰
第5、6、7塊均存在板縱向裂縫，且混凝土顏色淺灰白，敲擊時有痕跡
第8、9塊顏色黃白，敲擊有痕跡，混凝土局部不密實(shí)
第10塊板底混凝土脫落，鋼筋外露．混凝土與鋼筋分離
第1、2塊板存在縱向裂縫，混凝土顏色灰白色
第3塊板混凝土起殼且落灰嚴(yán)重
第4、5、6塊板存在縱向裂縫：第4塊板局部落灰嚴(yán)重
第7塊板混凝土顏色黃白，敲擊聲悶
第8塊板混凝土局部不密實(shí)，敲擊清脆聲，混凝土顏色為灰白(8、9塊板之間板縫
25m m 1
第9塊板存在縱向裂縫，第10塊混凝土顏色黃白，(第9、10塊之間板縫21mm
第1 1塊為現(xiàn)澆板．板底有露筋現(xiàn)象
板底均為熏黑的痕跡，受條件限制未逐塊檢查．敲擊時聲音清脆
敲擊聲音清脆
第1塊存在縱向裂縫．板底有熏黑的痕跡
第2、3塊混凝土顏色灰白
第4塊板存在橫向裂縫，有露筋現(xiàn)象，混凝土顏色灰白
第5塊端部存在橫向裂縫，混凝土顏色灰白
第6塊存在縱向裂縫，端部混凝土不密實(shí)且端部存在橫向裂縫
第7、8塊存在縱向裂縫，敲擊聲音發(fā)悶
第9塊存在3條縱向裂縫
第10塊、11塊存在縱向裂縫
梁底混凝土局部脫落，脫落處1根主筋外露，直徑28mm，且該根鋼筋在距(3
／(1／8)軸線約970mm處鋼筋被截斷
板底有熏黑的痕跡
注《B】一(G)／(2)一(3)軸線區(qū)域板底抹灰大部分被燒掉脫落．構(gòu)件典型情況見圖6所示
500-700
500~600
50O～60O
300-500
3O0～5O0
>800
5O0～6OO
300-500
300～500
300-500
500-600
300-500
500～700
500~600
500-700
300～500
300-500
500—600
500—600
300—500
400—500
400—600
300～500
300-500
300-500
300~500
500-600
500—600
500~700
3O0～500
500~700
500-700
300-500
300-500
42
重慶建筑
Chongqing Architecture
圖5 23．70m(1)一(2)／(1／E)一(E)
軸線預(yù)應(yīng)力空心板縱向裂縫
圖6 (3)一(2)，(1／E)一(E)軸線
損傷最嚴(yán)重的預(yù)應(yīng)力空心板
查閱火災(zāi)報告表獲知：起火時間為2004年4,EJ 27日凌晨1
點(diǎn)40分 其他信息無。
2．3火災(zāi)部分梁、預(yù)應(yīng)力空心板外觀檢測情況
受檢測條件限制，現(xiàn)場檢測時，只能揭開部分裝飾板、搭
采用敲擊法、觀察法對29．000m標(biāo)高層
(2)一(3)／(B)一(E)軸線梁、預(yù)應(yīng)力空心板外
觀進(jìn)行了檢測，檢測結(jié)果見表1。
對標(biāo)高29．00m (3)一(5)／(A)一(E)軸線
火災(zāi)后預(yù)應(yīng)力空心樓板進(jìn)行了外觀質(zhì)量檢
查．由于有墻體阻斷．有煙熏痕跡的應(yīng)力空
心樓板主要在(3)一(2／3)／(A)一(E)軸線范
圍內(nèi)．煙熏部分未見預(yù)應(yīng)力空心樓板有裂
縫，但在(1／B)一(E)軸線之間靠(5)軸線有3
塊預(yù)應(yīng)力空心樓板存在露筋現(xiàn)象(位置參見圖2，該位置預(yù)應(yīng)
力空心樓板無煙熏痕跡)。
對標(biāo)高29．00m(2)一(5)／(A)一(B)軸線現(xiàn)澆板進(jìn)行了外觀
設(shè)樓梯、使用手電筒進(jìn)行預(yù)應(yīng)力空心板檢查。標(biāo)高23．700m(2) 質(zhì)量檢查，現(xiàn)澆板有較嚴(yán)重的煙熏現(xiàn)象，且有滲水痕跡，說明
一(3)／(E)一(1，B)軸線區(qū)域預(yù)應(yīng)力空心板煙熏現(xiàn)象明顯，從2軸
線向3軸線方向發(fā)現(xiàn)第3塊板在靠E軸線方向1／3跨處有橫向裂
縫，裂縫寬度1。0mm左右(圖4)，其它預(yù)應(yīng)力空心板未見裂縫，
(3)一(5)／(E)一(1／B)軸線部分未見火燒跡象。(B)一(1／B)／(2)
一(3)軸線預(yù)應(yīng)力空心板未見裂縫，手摸有輕微煙熏痕跡；(2)一
(3)／(E)一(G)軸線預(yù)應(yīng)力空心板有煙熏痕跡，預(yù)應(yīng)力空心板未
見裂縫，靠(3)軸線方向預(yù)應(yīng)力空心板顏色泛黃。
受檢測條件限制，(1)一(2)／(A)一(G)軸線空間高度大，委
托單位僅在(E)軸線下方靠(2)軸線方向搭設(shè)了一個2 0x2．0m
左右的平臺檢查29．00m標(biāo)高的預(yù)應(yīng)力空心板情況，29．00m標(biāo)
高(1)一(2)／(A)一(G)軸線范圍內(nèi)混凝土構(gòu)件均有煙熏痕跡，
在檢測平臺上只能觀察部分預(yù)應(yīng)力空心板外觀質(zhì)量缺陷。(1)
一(2)／(1／B)一(E)軸線預(yù)應(yīng)力空心板
從(2)軸線向(1)軸線方向，1～4塊預(yù)
應(yīng)力空心板未見裂縫，第5塊預(yù)應(yīng)力空
心板有縱向裂縫．第6塊預(yù)應(yīng)力空心板
有1m左右長的縱向裂縫．其它預(yù)應(yīng)力
空心板未檢查；(1)一(2)／(1／E)一(E)
軸線預(yù)應(yīng)力空心板從(2)軸線向(1)軸
線方向．1～3塊預(yù)應(yīng)力空心板未見裂
縫．第4塊預(yù)應(yīng)力空心板有O．15m左右
長的縱向裂縫，第5、6塊預(yù)應(yīng)力空心板
有縱向裂縫(參見圖5)，其它預(yù)應(yīng)力空
心板未檢查
現(xiàn)澆板有裂縫。
表2混凝土構(gòu)件截面尺寸檢測數(shù)據(jù)表
注：2-3／(1／E)、2-3／E、2—3／(1／B)-~I7線梁為花籃梁，檢測高度未含預(yù)應(yīng)力空
板高度。2／B—G軸線梁為反梁，部分梁在屋面上，受檢測條件制約未檢查梁出
屋面高度。
表3混凝土構(gòu)件配筋檢測數(shù)據(jù)表
某辦公樓改造前2011 局部混凝土構(gòu) 件安全性鑒定 建筑結(jié)構(gòu) 43
．NO．1第10卷總第87
檢測人員采用鋼筋保護(hù)層厚度檢測儀對29．000m標(biāo)高層
(2)一(3)／(B)一(G】軸線部分梁、柱進(jìn)行了截面尺寸及配筋數(shù)
量檢測，檢測結(jié)果見表2、表3所示。
2．4火災(zāi)部分梁、預(yù)應(yīng)力空心板混凝土抗壓強(qiáng)度檢測情況
采用回彈法對29．000m標(biāo)高層(2)一(3)／(B)一(G)軸線范
圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力空心板、梁、柱進(jìn)行了混凝土抗壓強(qiáng)度檢測，檢
測結(jié)果見表4。另采用鉆芯法對29．000m標(biāo)高層(3)／(Bj一(E)
軸線梁混凝土抗壓強(qiáng)度進(jìn)行了鉆芯檢測，檢測結(jié)果見表5。
表4回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度結(jié)果表(標(biāo)高29．000m)
表5鉆芯法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度結(jié)果表
3)／(B)一(G)梁
67 5 68 0 101 0 28 2
67 5 67 0 90．O 25 2
25 2
3檢測結(jié)果情況
3．1火災(zāi)部分梁、預(yù)應(yīng)力空心板檢測情況分析
由于火災(zāi)報告表只有起火時間，無其他信息，且檢測時發(fā)
生火災(zāi)時間較久，因此，目前只能根據(jù)國家有關(guān)技術(shù)規(guī)范和已
有技術(shù)資料進(jìn)行火災(zāi)溫度推斷。
根據(jù)文獻(xiàn)7的有關(guān)規(guī)定及對混凝土構(gòu)件敲擊聲音、外表面
損傷和強(qiáng)度損失情況推算火災(zāi)區(qū)溫度(混凝土強(qiáng)度折減系數(shù)
為20／30=0．667)，29．00m層大部分構(gòu)件火災(zāi)溫度在300％； ～
500℃ ．火災(zāi)區(qū)域局部最高溫度為700℃～900℃ ：23．7O0m火災(zāi)
區(qū)一般溫度為200。C左右． 火災(zāi)區(qū)域局部最高溫度為500℃ 左
右。
綜合以上分析．29．00m層火災(zāi)溫度影響區(qū)按500oC左右溫
度考慮混凝土構(gòu)件相關(guān)材料強(qiáng)度損失是合理的。23．70m層火
災(zāi)溫度影響區(qū)按300oc左右溫度考慮混凝土構(gòu)件相關(guān)材料強(qiáng)
度損失是可行的
標(biāo)高23．70m (2)一(3)／(E)一(1／B)軸線區(qū)域第3塊預(yù)應(yīng)力
空心板有橫向裂縫．火災(zāi)溫度按500oC左右溫度考慮，其安全
性評定為d 級，應(yīng)及時采取處理措施；(2)一(3)／(B)_(G)軸線
區(qū)域預(yù)應(yīng)力空心板有過火現(xiàn)象，應(yīng)采取適當(dāng)?shù)奶幚泶胧?
標(biāo)高29．00m(1)一(3)／(B)一(G)軸線范圍內(nèi)凡存在鋼筋外
露、縱向有裂縫的預(yù)應(yīng)力空心板其安全性評定為d 級，火災(zāi)溫
度宜按500～700~C左右溫度考慮：其它預(yù)應(yīng)力空心板火災(zāi)溫度
宜按300～500。C左右溫度考慮，其安全性評定為c 級；梁火災(zāi)
溫度按300～500。C左右溫度考慮，其安全性評定為c 級：該部
分結(jié)構(gòu)安全性評定為D 級，應(yīng)及時采取處理措施；屋面應(yīng)立即
停止使用，防止發(fā)生意外事故。
標(biāo)高29．00m(3)一(2／3)／(B)一(E)軸線區(qū)域預(yù)應(yīng)力空心板
有過火現(xiàn)象，應(yīng)采取適當(dāng)?shù)奶幚泶胧?
3．2局部結(jié)構(gòu)加固改造設(shè)計分析
根據(jù)委托方提供的部分設(shè)計資料，可以獲得(2)／(B)一(G)
軸線框架結(jié)構(gòu)幾何尺寸與構(gòu)件混凝土強(qiáng)度設(shè)計值．根據(jù)該工
程樓板布置方向和次梁布置情況．按平面框架分析該品框架
的配筋情況，其恒荷載、活荷載及左(右)風(fēng)荷載的取值和計算
結(jié)果按國家有關(guān)規(guī)范確定，為突出主要問題對計算模型進(jìn)行
了適當(dāng)簡化，次梁位置均用集中荷載代替，風(fēng)荷載忽略高度影
響，基本風(fēng)荷載統(tǒng)一按0．4kN／m2考慮(最下一層設(shè)計為負(fù)一
層，忽略風(fēng)荷載作用)，抗震設(shè)防烈度為6度，不計算地震作用。
由于此次火災(zāi)影響樓層為最高兩個樓層，因此，分析也主要針
對這兩個樓層進(jìn)行
首先計算初始條件下的混凝土構(gòu)件配筋．初始計算后對
某辦公樓改造前局部混凝土構(gòu)件安全性鑒定 重慶建筑
Chongqing Architecture
比了29．000m(2)／(B)一(G)軸線梁(簡稱為KL1)原設(shè)計跨中截
面梁底配筋數(shù)量和此次計算配筋數(shù)量，原設(shè)計配筋為12由2O，
配筋面積3770．4ram ，按PKPM程序計算配筋為8{25，配筋面
積3927．2mm ，相對配筋誤差為(3927．2—3770．4)／3927．4—
4％ ，即說明KL1計算與原設(shè)計配筋情況基本吻合
而后計算以初始模型作為原計算狀態(tài)考慮．分析局部變
化對結(jié)構(gòu)安全性的影響。火災(zāi)后，推斷KL1的混凝土強(qiáng)度等級
降低到C20，按原荷載重新計算KL1的配筋，計算結(jié)果為KL1截
面配筋無改變，但頂層柱配筋有所變化，初始配筋為單側(cè)
6{25，配筋面積2945．4mm ，29．000m (2)／(B)一(G)梁混凝土
強(qiáng)度等級變?yōu)镃20后，頂層柱的配筋變?yōu)?{25+3{22，配筋面
積31O4mm ，配筋差別為(3104—2945 4)／3104=5．1％ ，此時按
5％ 誤差的工程經(jīng)驗(yàn)而言．可認(rèn)為配筋量的變化在可接受的范
圍內(nèi)，故柱配筋的變化可不考慮。對火災(zāi)而言，若按文獻(xiàn)7附錄
G考慮．溫度作用對鋼筋強(qiáng)度的影響對HRB335而言按500oc左
右考慮，其強(qiáng)度折減系數(shù)為O．9．則其配筋相差10％ ．如果考慮
6 25的強(qiáng)度折減，則實(shí)際鋼筋強(qiáng)度折減系數(shù)可取為O．9O。換言
之，應(yīng)對KL1進(jìn)行加固處理，需增)Jn246 mm 的鋼筋，換算成粘
貼I級O．167厚的碳纖維布，其寬度應(yīng)為192mm寬，可粘貼1層
200mm寬I級0．167厚的碳纖維布對KLt梁進(jìn)行加固。
由于業(yè)主建筑使用面積不足，擬在(1)一(2)／(B)一(G)軸
線范圍新設(shè)樓板進(jìn)行改造．假設(shè)新增樓板恒荷載標(biāo)準(zhǔn)為2．0kN／
m 2
， 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值按國家標(biāo)準(zhǔn)取值為2．0kN／m ，風(fēng)荷載不變，
計算框架梁的配筋．計算結(jié)果為KL1梁及其下兩側(cè)柱配筋變化
不大，可不加固，但23 700m(2)／(B)一(G)軸線梁(簡稱為KL2)
的配筋變?yōu)椋嚎缰辛旱诪?{25，支座配筋為5{25；其下兩側(cè)柱
配筋變?yōu)?{25+2}22(單側(cè))；而增加荷載前KL2的配筋為：跨
中梁底為2~22+2{20，支座配筋為2{25+2 2；其下兩側(cè)柱配
筋變)b4~22(單側(cè))，前后對比可知，增加樓板荷載后，KL2~．其
下兩側(cè)的柱均應(yīng)采取加固處理措施。
4分析結(jié)論
應(yīng)采取適當(dāng)?shù)奶幚泶胧?
(2)標(biāo)高29．00m(1)一(3)／(B)_(G)軸線范圍內(nèi)凡存在鋼
筋外露、縱向有裂縫的預(yù)應(yīng)力空心板其安全性評定為du級，其
它預(yù)應(yīng)力空心板安全性評定為c 級，梁安全性評定)bc 級，該
部分結(jié)構(gòu)安全性評定為D 級，應(yīng)及時采取處理措施：屋面應(yīng)立
即停止使用，防止發(fā)生意外事故。
標(biāo)高29．00m(3)一(2／3)／(B)一(E)軸線區(qū)域預(yù)應(yīng)力空心板
有過火現(xiàn)象，應(yīng)采取適當(dāng)?shù)奶幚泶胧?
(3)房屋在加固過程若發(fā)現(xiàn)有與檢測不符的情況，應(yīng)及時
向有關(guān)單位匯報。
4．2建議
加固設(shè)計時有如下建議：標(biāo)高29．00m層受火災(zāi)影口向部分
混凝土梁、預(yù)應(yīng)力空心板，火災(zāi)時溫度宜按5OO℃ 考慮：預(yù)應(yīng)力
空心板、梁混凝土強(qiáng)度等級宜按C20考慮．柱可不考慮火災(zāi)影
響(梁、柱交接處除外)?；炷亮骸⒅鶚?gòu)件截面尺寸可按原設(shè)
計考慮，除(2)一(3)／(1／B)軸線底部有一根主筋無法發(fā)揮作用
外，其它部位鋼筋配置數(shù)量可按原設(shè)計考慮，其強(qiáng)度應(yīng)適當(dāng)折
減：建議優(yōu)先采用更換預(yù)應(yīng)力空心板方法進(jìn)行樓板加固。
建議對29．000m(2)／(B)一(G)軸線梁采取適當(dāng)?shù)奶幚泶?
施。
若在標(biāo)高23．700~=(1)_(2)／(A)一(G)軸線范圍內(nèi)增設(shè)樓
板，在復(fù)核(2)／(A)一(G)軸線梁實(shí)際配筋后，確定是否對該梁
進(jìn)行加固．且應(yīng)對兩側(cè)下方的混凝土柱采取適當(dāng)?shù)募庸烫幚?
措施。
4．1鑒定結(jié)論 程fS
根據(jù)對現(xiàn)場檢測數(shù)據(jù)，經(jīng)綜合分析，有如下鑒定結(jié)論：
(1)標(biāo)A23．70m (2)一(3)／(E)一(1／B)軸線區(qū)域第3塊預(yù)應(yīng)
力空心板有橫向裂縫，其安全性評定為乩級，應(yīng)及時采取處理
措施：(2)一(3)／(B)一(G)軸線區(qū)域預(yù)應(yīng)力空心板有過火現(xiàn)象，
參考文獻(xiàn)：
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【2】GB50010-2002，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范【S】．
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I4]GB／TS0344—2004．建筑結(jié)構(gòu)檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)lS】．
I5】CECS03：2007，鉆芯法檢測混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程【S】．
[6I JGJfr23—2001， 回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)
】
I7】CECS252：2009，火災(zāi)后建筑結(jié)構(gòu)鑒定標(biāo)準(zhǔn)【S】
【8l GB50367—2006，混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計規(guī)范[S】
責(zé)任編輯：余詠梅

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