初步印象是：中國(guó)的地震力降低系數(shù)的取值偏低。這似乎說明中國(guó)的地震力取值較高，因而并不需要對(duì)結(jié)構(gòu)提出高延性要求。其實(shí)不然，在對(duì)比了中國(guó)和西方國(guó)家的設(shè)防地震作用反應(yīng)譜曲線之后，我們發(fā)現(xiàn)，在中長(zhǎng)周期范圍內(nèi)，西方要比中國(guó)高，也就是說，中國(guó)在較低的反應(yīng)譜水平下降低3 倍，跟西方在較高的反應(yīng)譜水平下降低5 倍，甚至更多之后的作用水平是相差不多的，這就說明，中國(guó)對(duì)抗震結(jié)構(gòu)應(yīng)提出相當(dāng)于西方地震力降低系數(shù)等于5 ，甚至高一檔次的高延性要求。
3 “能力設(shè)計(jì)法”已為各國(guó)普遍接受
通過能力設(shè)計(jì)法以選擇性質(zhì)不同的主要抗側(cè)力構(gòu)件，在地震作用影響產(chǎn)生大變形的情況下，能夠形成較好的耗能機(jī)制。
為了使鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)在地震引起的動(dòng)力反應(yīng)過程中表現(xiàn)出必要的延性，就必須通過能力設(shè)計(jì)法，使塑性變形更多地集中在比較容易保證良好延性性能或者具有一定延性能力的構(gòu)件上。能力設(shè)計(jì)法的具體思路有三步：
?。?） 第一步是選擇一個(gè)可接受的塑性變形機(jī)構(gòu)。所選機(jī)構(gòu)的位移延性應(yīng)該靠塑性鉸處最小非線性轉(zhuǎn)動(dòng)來(lái)達(dá)到。一旦選定了合適的塑性變形機(jī)構(gòu)，就可以精確地確定能量耗散部位。能力設(shè)計(jì)法在選擇塑性變形機(jī)構(gòu)的選擇上存在兩種不同的方案：
一種是“梁鉸機(jī)構(gòu)”。其具體措施是人為地較大幅度增加柱端的抗彎能力，使除底層柱底以外的各柱端在較強(qiáng)地震作用下，原則上不進(jìn)入屈服后狀態(tài)，即不出現(xiàn)塑性鉸。由于柱端原則上不進(jìn)入屈服，曲率較小，因此對(duì)除底層柱底的其它各層柱端不必提出嚴(yán)格的軸壓比控制條件，即不必一定要把柱端的受力狀態(tài)控制在離大、小偏心受壓界限狀態(tài)尚有一定距離的延性較好的大偏心受壓狀態(tài)。這種機(jī)構(gòu)主要靠梁端出鉸來(lái)耗散地震能量。
另一種是“梁柱鉸機(jī)構(gòu)”。其具體措施是只在一定程度上人為增大柱的抗彎能力，因此，從總體上說，柱端雖然與梁端相比相對(duì)較強(qiáng)，但在較強(qiáng)和很強(qiáng)地震作用下，柱端仍有可能進(jìn)入屈服，只不過梁端出現(xiàn)塑性鉸的機(jī)會(huì)較多、較早，塑性轉(zhuǎn)動(dòng)較大；柱端塑性鉸則出現(xiàn)相對(duì)較遲，塑性轉(zhuǎn)動(dòng)相對(duì)較小。只要對(duì)柱的軸壓比控制較嚴(yán)，使柱端不出現(xiàn)小偏心受壓和離大、小偏壓分界狀態(tài)過近的大偏心受壓情況，再通過加強(qiáng)對(duì)柱端塑性鉸區(qū)的約束，就可以使柱端具有所需的、不十分苛刻的塑性轉(zhuǎn)動(dòng)能力（延性能力） 且不致壓潰。這種機(jī)構(gòu)主要靠梁柱共同出鉸來(lái)耗散地震能量。
對(duì)比以上兩種方案，前者實(shí)際上是提高了柱的強(qiáng)度，加強(qiáng)了柱的彈性變形能力。在實(shí)際配筋當(dāng)中，縱筋用量相對(duì)較多，箍筋用量相對(duì)較少。后者實(shí)際上是提高了柱的塑性變形能力，在實(shí)際配筋當(dāng)中，縱筋用量相對(duì)較少，箍筋用量相對(duì)較多。
中國(guó)規(guī)范選擇了第二個(gè)方案，即“梁柱鉸機(jī)構(gòu)”。這即是我們通常所說的“強(qiáng)柱弱梁”。為了實(shí)現(xiàn)能力設(shè)計(jì)方法中的強(qiáng)柱弱梁機(jī)構(gòu)，我們通常的做法是對(duì)柱截面的組合彎矩乘以增大系數(shù)；也可以對(duì)由梁端實(shí)際配筋反算出梁端可抵抗彎矩，即實(shí)配彎矩乘以增大系數(shù)的方法來(lái)實(shí)現(xiàn)，并用增大后的彎矩值進(jìn)行柱端控制截面的承載力設(shè)計(jì)。
?。?） 第二步是要通過人為增大各類構(gòu)件的抗剪能力，使其不致在強(qiáng)烈地震作用下，在結(jié)構(gòu)延性未發(fā)揮出來(lái)之前出現(xiàn)非延性的剪切破壞。這即是我們通常所說的強(qiáng)剪弱彎。通常的做法是用剪力增大系數(shù)增大梁端、柱端、剪力墻端、剪力墻洞口連梁端以及梁柱節(jié)點(diǎn)處的組合剪力值，并用增大后的剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行受剪控制截面控制條件，進(jìn)行驗(yàn)算和設(shè)計(jì)。具體措施也有兩類。
一類是直接對(duì)一跨梁兩端截面的順時(shí)針或反時(shí)針方向的組合彎矩值乘以增大系數(shù)，再與梁上作用的豎向重力荷載代表值一起從平衡關(guān)系中求得梁端剪力。
另一類是沿順時(shí)針或反時(shí)針方向求得一跨梁兩端截面按實(shí)際配筋能夠抵抗的彎矩，對(duì)其乘以增大系數(shù)，再與梁上作用的豎向重力荷載代表值一起從平衡關(guān)系中求得梁端剪力。
（3） 第三步是通過相應(yīng)的構(gòu)造措施，保證可能出現(xiàn)塑性鉸的部位具有所需的塑性轉(zhuǎn)動(dòng)能力和塑性耗能能力。通常通過箍筋加密，限制軸壓比等措施來(lái)給予保證。
上述三個(gè)步驟所采取的措施是相互關(guān)聯(lián)的。第二步措施是第一步措施實(shí)現(xiàn)的前提和保障；因?yàn)橹挥兴苄糟q區(qū)不致先期發(fā)生剪切失效，才能夠有梁柱塑性鉸區(qū)的塑性轉(zhuǎn)動(dòng)。第一步措施要求較嚴(yán)，則第三步則可相對(duì)較弱。反之，第一步的措施較松，則對(duì)第三步的要求就較嚴(yán)格。因為如果柱彎矩增強(qiáng)系數(shù)很大，大到能保證除底層以外的其它柱端都不出現(xiàn)塑性鉸，則并不需要對(duì)軸壓比和約束箍筋提出嚴(yán)格的限制，即并不需要使柱處于延性較好的大偏壓狀態(tài)和使柱具有很強(qiáng)的轉(zhuǎn)動(dòng)能力。這即是形成梁鉸機(jī)構(gòu)。而如果控制柱的彎矩增強(qiáng)系數(shù)，使梁端出鉸較柱端出鉸較早、較多、轉(zhuǎn)動(dòng)較大，柱端出鉸則相對(duì)較遲、較少、轉(zhuǎn)動(dòng)較小。這即是“梁柱鉸機(jī)構(gòu)”。此時(shí)，就需要對(duì)柱軸壓比提出一定的限制，使柱端的受力狀態(tài)處于大偏壓，同時(shí)，加強(qiáng)對(duì)塑性鉸區(qū)箍筋的約束，以提高塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，這樣就提高了柱端的延性能力，使之在所需要的塑性轉(zhuǎn)動(dòng)下不至于被壓壞。所以，柱的彎矩增大系數(shù)越大，對(duì)軸壓比的限制和箍筋的約束要求就越低；彎矩增大系數(shù)越小，對(duì)軸壓比的限制和箍筋的約束要求就越高。
4 幾種基本抗震體系的性能
?。?） 框架結(jié)構(gòu)體系：按上述的能力設(shè)計(jì)思路，通過合理設(shè)計(jì)，可以把框架結(jié)構(gòu)做成延性框架。延性框架在大震作用下，通過先出現(xiàn)梁鉸、后出現(xiàn)柱鉸這樣一種耗能機(jī)構(gòu)耗散大量的地震能量，結(jié)構(gòu)能夠承受一定的側(cè)向變形。所以純框架結(jié)構(gòu)是一種抗震性能很好的結(jié)構(gòu)。但是我們同時(shí)也看到由于純框架的抗側(cè)剛度較小，造成的側(cè)移值比較大，因此建造高度不宜太高。非結(jié)構(gòu)構(gòu)件比如填充墻在地震作用下，也可能出現(xiàn)裂縫和破壞?？蚣芎吞畛鋲χg的硬性聯(lián)結(jié)造成的剛度增大效應(yīng)也可能造成設(shè)計(jì)上未考慮到的增大的側(cè)向力。倘若是半高的填充墻，還會(huì)導(dǎo)致形成短柱，剛度增大，承受很大的剪力，造成柱子的剪切破壞。
?。?） 剪力墻結(jié)構(gòu)體系：剪力墻結(jié)構(gòu)的承載力及剛度都很大，側(cè)移變形小，因此它的使用范圍可以比純框架結(jié)構(gòu)更高。適用于框架結(jié)構(gòu)構(gòu)件的非線形抗
