，明顯偏高，且從火嘴出口處觀察著火情況，發(fā)現(xiàn)著火距離均在200 mm以上，著火距離偏大，這是造成著火及燃燒不穩(wěn)定的一個(gè)重要因素。同時(shí)從表1還可以看出，各風(fēng)管一次風(fēng)速相差較大，也就是說各燃燒器出口的一次風(fēng)還沒有調(diào)平，這對(duì)四角切圓燃燒的穩(wěn)定性是極不利的。
3.2 缺角或缺邊燃燒
四角切圓燃燒的一個(gè)主要特點(diǎn)，就是一次風(fēng)粉混合物射入爐內(nèi)后，一方面卷吸爐內(nèi)的高溫?zé)煔?，同時(shí)受上游鄰角掃過來的高溫火焰的直接對(duì)沖，使著火條件優(yōu)越，著火穩(wěn)定性好，另外四角射流互相聯(lián)系，互相影響。一方面加強(qiáng)了一次風(fēng)和二次風(fēng)的混合，強(qiáng)化了燃燒，同時(shí)使燃燒中的煤粉顆粒外面包著的外殼互受撞擊，容易脫落，加快了煤粉粒內(nèi)部燃燒，有利于煤粉的燃燼。
由于2號(hào)爐在運(yùn)行過程中，經(jīng)常出現(xiàn)給粉機(jī)頻繁跳閘，嚴(yán)重時(shí)達(dá)10臺(tái)次/班以上，有時(shí)一次聯(lián)跳2～3臺(tái)給粉機(jī)，這樣就造成了缺角或缺邊燃燒。從每次發(fā)生的爐膛負(fù)壓波動(dòng)造成保護(hù)動(dòng)作跳閘的情況來看，絕大多數(shù)均存在缺角或缺邊燃燒現(xiàn)象，特別是底層燃燒器的缺角或缺邊燃燒，是造成爐內(nèi)燃燒不穩(wěn)定的主要原因之一。
3.3 煤質(zhì)方面的影響
2號(hào)鍋爐實(shí)際燃燒的煤質(zhì)與設(shè)計(jì)煤種有較大差異，其煤質(zhì)狀況見表2。
Wy(%)
Wf(%)
Ay(%)
Vr(%)
Cy(%)
QDW(kJ/kg)
設(shè)計(jì)煤質(zhì)
7
1.43
21.5
15
57.74
24388
實(shí)際煤質(zhì)
5.85
1.02
32.36
23.88
50.71
20710
表2 煤質(zhì)狀況
由于實(shí)際燃燒的混合 煤混有部分無煙煤，雖然干燥無灰基揮發(fā)份較高，但灰分較多，發(fā)熱量偏低，加上混配不均勻，因此，對(duì)穩(wěn)定著火和燃燒產(chǎn)生了一定的影響。
3.4 給粉量不均勻
適當(dāng)提高煤粉濃度是提高穩(wěn)燃能力的重要措施之一，這是因?yàn)槊悍鄣妮斔蜐舛仍酱?，一方面用來輸送介質(zhì)的熱量就小，所需的著火熱降低。另一方面著火區(qū)域的煤粉揮發(fā)份濃度會(huì)相應(yīng)提高，使著火溫度降低。
但在實(shí)際運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)，由于給粉機(jī)的實(shí)際轉(zhuǎn)速與BTG盤和CRT上顯示的轉(zhuǎn)速不一致，加上每個(gè)給粉機(jī)的插板開度也不一致，使得每個(gè)燃燒器出口的煤粉濃度也就不一致，因此各燃燒器的著火情況就不一樣，給粉量偏小的燃燒器，一次風(fēng)速會(huì)增加，著火不穩(wěn)定，嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成局部滅火和爆燃，從而引起爐膛負(fù)壓波動(dòng)，出現(xiàn)突發(fā)MFT。
3.5 高爐煤氣不能正常投運(yùn)
為了充分利用武鋼高爐煤氣的富裕量，減少排放，降低成本，我廠鍋爐與同類型的670 t/h鍋爐相比，一個(gè)明顯的區(qū)別就是在鍋爐底部設(shè)計(jì)了兩層高爐煤氣燃燒器，最大摻燒量可達(dá)1.5×105 m3/h，整個(gè)爐膛比同類型鍋爐高4 m，而最下層煤粉燃燒器距冷灰斗的距離為4.5 m，這與不摻燒高爐煤氣的同類型鍋爐相比明顯偏大，因此在不投高爐煤氣的情況下，即在全燒煤的工況下，就會(huì)造成鍋爐底部溫度偏低，對(duì)底層煤粉火嘴的著火和穩(wěn)定燃燒均會(huì)造成不利影響。我廠2號(hào)爐于1998年11月首次投入高爐煤氣運(yùn)行，且斷斷續(xù)續(xù)，影響了鍋爐的燃燒穩(wěn)定性。
3.6 燃燒調(diào)整不及時(shí)
燃燒調(diào)整的好壞，直接關(guān)系到爐內(nèi)燃燒的穩(wěn)定性，運(yùn)行人員應(yīng)根據(jù)不同的負(fù)荷要求及時(shí)調(diào)整燃料量，同時(shí)要相應(yīng)地調(diào)整送、引風(fēng)量，以保證燃燒所需的最佳空氣量；根據(jù)煤質(zhì)的變化及著火情況，及時(shí)調(diào)整一、二次風(fēng)配比及煤粉細(xì)度等，以保證爐內(nèi)最佳燃燒工況。在實(shí)際運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)運(yùn)行人員對(duì)燃燒調(diào)整不及時(shí)，主要體現(xiàn)在以下兩個(gè)方面：
(1) 由于負(fù)荷的變化而增減燃料量時(shí)，為了保證爐膛負(fù)壓一般只調(diào)整了引風(fēng)量，而沒有及時(shí)調(diào)整送風(fēng)量。
(2) 煤質(zhì)變化時(shí)，不能及時(shí)調(diào)整一、二次風(fēng)的配比及煤粉細(xì)度等，這主要是由于入爐煤質(zhì)化驗(yàn)的結(jié)果嚴(yán)重滯后，且只分析了揮發(fā)份，而沒有及時(shí)分析熱值等，不能及時(shí)指導(dǎo)運(yùn)行人員的燃燒調(diào)整。
4 解決問題的對(duì)策
4.1 一次風(fēng)速調(diào)平
通過冷態(tài)空氣動(dòng)力場試驗(yàn)和熱態(tài)調(diào)整試驗(yàn)，對(duì)各個(gè)一次風(fēng)出口風(fēng)速進(jìn)行標(biāo)定與調(diào)平，同時(shí)為了加強(qiáng)日常運(yùn)行監(jiān)視與調(diào)整，對(duì)原采用的一次風(fēng)監(jiān)測靜壓表進(jìn)行改造更換，新安裝了4套PT4-Ⅱ型一次風(fēng)速在線監(jiān)測裝置，使日常運(yùn)行各一次風(fēng)速均保持在30 m/s左右。
4.2 徹底解決給粉機(jī)頻繁跳閘問題
通過對(duì)給粉機(jī)解體清理，徹底解決給粉機(jī)卡、堵、跳等問題；對(duì)粉倉進(jìn)行密封改造，防止粉倉進(jìn)水及煤粉吸潮結(jié)塊；對(duì)木屑分離器和煤粉篩進(jìn)行改造和完善，提高其使用效果，并要求運(yùn)行人員加強(qiáng)清理，以減少煤粉中的木屑等雜物；適當(dāng)提高磨煤機(jī)出口溫度，降低煤粉中的水分含量，使給粉機(jī)的工作狀況得到改善；將給粉機(jī)的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)由滑差改為變頻調(diào)速，解決給粉機(jī)頻繁出現(xiàn)轉(zhuǎn)速同步和卡跳；在鍋爐運(yùn)行中當(dāng)多臺(tái)給粉機(jī)跳閘造成缺角或缺邊燃燒時(shí)，及時(shí)投油穩(wěn)燃。
4.3 對(duì)給粉機(jī)轉(zhuǎn)速重新校對(duì)
調(diào)整各個(gè)給粉機(jī)的插板開度使其保持一致，同時(shí)對(duì)給粉機(jī)的轉(zhuǎn)速進(jìn)行重新校對(duì)，使其實(shí)際轉(zhuǎn)速與BTG盤和CRT上顯示一致。
4.4 適當(dāng)提高煤粉濃度，特別是底層煤粉濃度
保持下層給粉機(jī)轉(zhuǎn)速在500 r/min以上，同時(shí)對(duì)每層給粉機(jī)轉(zhuǎn)速限定最低不能低于300 r/min。
4.5 取消一次風(fēng)壓自動(dòng)調(diào)節(jié)
由于一次風(fēng)總風(fēng)壓是用改變二次風(fēng)檔板開度來調(diào)節(jié)的，在運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)爐膛負(fù)壓與一、二次風(fēng)壓有關(guān)并相互影響，當(dāng)一次風(fēng)壓投自動(dòng)的情況下，爐膛負(fù)壓與一、二次風(fēng)壓之間的波動(dòng)存在相互疊加的可能，因此，取消一次風(fēng)壓的自動(dòng)調(diào)節(jié)，改為手動(dòng)調(diào)節(jié)，避免二次風(fēng)檔板隨爐膛負(fù)壓的波動(dòng)而波動(dòng)，對(duì)爐膛負(fù)壓的穩(wěn)定有好處。
4.6 投入高爐煤氣正常運(yùn)行
盡可能的多摻燒高爐煤氣，以提高鍋爐底部溫度，同時(shí)在沒有高爐煤氣的情況下，應(yīng)嚴(yán)密關(guān)閉高爐煤氣層的二次風(fēng)檔板，減少鍋爐底部漏風(fēng)。
4.7 改善煤質(zhì)狀況
由于混煤的著火和穩(wěn)燃主要取決于活性較好的煤，因而混煤中無煙煤的比例不能太大。通過化驗(yàn)分析，最后將無煙煤按20%進(jìn)行混配。
4.8 提高運(yùn)行人員燃燒調(diào)整的及時(shí)性
當(dāng)爐內(nèi)燃料改變時(shí)應(yīng)相應(yīng)地調(diào)整送、引風(fēng)量，當(dāng)煤質(zhì)變化時(shí)，及時(shí)調(diào)
