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蒸汽管線的節(jié)能挖潛分析
文檔作者:
宋光明
文檔來源:
蚌埠皖投融富投資管理有限責(zé)任公司
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2021年12月03日
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Vol.24,2017,No.1 糧食與食品工業(yè) Cereal and?。疲铮铮洹。桑睿洌酰螅簦颍? 糧油工程 收稿日期:2016-05-05 作者簡介:宋光明,男,1979年出生,工程師,從事化工系統(tǒng) 公用工程研究,主持大型循環(huán)水站、制冷車間、總圖等的設(shè)計 工作。 蒸汽管線的節(jié)能挖潛分析 宋光明 蚌埠皖投融富投資管理有限責(zé)任公司?。ò霾骸。玻常常埃保埃? 摘 要:為提高絕熱保溫效果,通常可采用降低輸送介質(zhì)溫度和降低保溫材料傳熱系數(shù)的方 式。本文從以上兩方面入手,結(jié)合企業(yè)現(xiàn)狀,實施改造和生產(chǎn)調(diào)整,并通過理論分析,確定改造帶來 的效果和經(jīng)濟性。 關(guān)鍵詞:導(dǎo)熱系數(shù);熱損失;蒸汽;溫度;保溫 中圖分類號:TS210.8 文獻標識碼:B 文章編號:1672-5026(2017)01-032-02 Analysis on?。澹睿澹颍纾螅幔觯椋睿纭。幔睿洹。穑铮簦澹睿簦椋幔欤簦幔穑穑椋睿纭。铮妗。螅簦澹幔怼。穑椋穑澹欤椋睿澹? Song?。牵酰幔睿纾恚椋睿? Bengbu Anhui?。桑睿觯澹螅簦恚澹睿簟。祝澹幔欤簦琛。桑睿觯澹螅簦恚澹睿簟。停幔睿幔纾澹恚澹睿簟。蹋椋恚椋簦澹洹。蹋椋幔猓椋欤椋簦。茫铮恚穑幔睿ǎ拢澹睿纾猓酢。玻常常埃保埃? Abstract:In?。铮颍洌澹颉。簦铩。椋恚穑颍铮觯濉。簦瑁濉。簦瑁澹颍恚幔臁。椋睿螅酰欤幔簦椋铮睢。澹妫妫澹悖?,the method?。铮妗。颍澹洌酰悖椋睿纭。簦瑁濉。簦颍幔睿螅恚椋螅螅椋铮? ?。恚澹洌椋酰怼。簦澹恚穑澹颍幔簦酰颍濉。幔睿洹。颍澹洌酰悖椋睿纭。簦瑁濉。瑁澹幔簟。簦颍幔睿螅妫澹颉。悖铮澹妫妫椋悖椋澹睿簟。铮妗。簦瑁濉。瑁澹幔簟。椋睿螅酰欤幔簦椋睿纭。恚幔簦澹颍椋幔? is?。酰螅酰幔欤欤。幔洌铮穑簦澹洌疲颍铮怼。簦瑁濉。幔猓铮觯濉。簦鳎铩。幔螅穑澹悖簦?,combined?。鳎椋簦琛。簦瑁濉。悖酰颍颍澹睿簟。螅椋簦酰幔簦椋铮睢。铮妗。澹睿簦澹颍穑颍椋螅澹?, the?。椋恚穑欤澹恚澹睿簦幔簦椋铮睢。铮妗。簦颍幔睿螅妫铮颍恚幔簦椋铮睢。幔睿洹。穑颍铮洌酰悖簦椋铮睢。幔洌辏酰螅簦恚澹睿?,and?。簦瑁颍铮酰纾琛。簦瑁澹铮颍澹簦椋悖幔? ?。幔睿幔欤螅椋?,the?。澹妫妫澹悖簦椋觯澹睿澹螅蟆。铮妗。簦瑁濉。簦颍幔睿螅妫铮颍恚幔簦椋铮睢。幔睿洹。澹悖铮睿铮恚。鳎幔蟆。悖铮睿妫椋颍恚澹洌? Key?。鳎铮颍洌螅海瑁澹幔簟。簦颍幔睿螅妫澹颉。悖铮澹妫妫椋悖椋澹睿?;heat loss;steam;temperature;heat?。穑颍澹螅澹颍觯幔簦椋铮? 隨著我國工業(yè)經(jīng)濟進入高速發(fā)展的階段,在工 業(yè)能源和生活能源的需求上,也不斷提升。在我國 的能源結(jié)構(gòu)中,以電能、礦物質(zhì)化學(xué)能為主,其中二 次熱能隨著社會發(fā)展,需求的大幅增長,從而使集中 供熱項目得到迅速地發(fā)展,在我國的能源結(jié)構(gòu)中,占 重要的一席之地。集中供熱是以熱水或蒸汽作為熱 媒,利用一個或多個熱源通過供熱管網(wǎng)、熱交換站 等,向一個城市或城市中較大區(qū)域的各個用戶提供 熱能。 長期以來,以煤為主的能源結(jié)構(gòu)形式使我國面 臨較大節(jié)能減排壓力,據(jù)統(tǒng)計,2011年我國能源消 耗總量達34.8億t標準煤,CO2 排放量位居世界第 二并快速增長。為履行2020年單位國內(nèi)生產(chǎn)總值 CO2 排放比2005年下降40%~45%的承諾,節(jié)能 減排問題亟待解決。 1 項目概況 本文根據(jù)國家的產(chǎn)業(yè)政策,結(jié)合項目現(xiàn)場的實 際情況,因地制宜的進行節(jié)能改造,降低能源消耗。 項目地點為安徽蚌埠某大型化工企業(yè),企業(yè)具備自 備電廠1座,有背壓機組3臺。由背壓機組抽汽端, 引2根DN800蒸汽管線至生產(chǎn)區(qū),輸送生產(chǎn)用蒸 汽。蒸汽壓力為0.8?。停校?,流量為180 t/h,工作溫 度為290℃。此次改造,采用兩種方式相結(jié)合,即首 先降低輸送蒸汽的品質(zhì),由原溫度290 ℃降低至 240℃。為不影響背壓機組的正常運行,維持原有 背壓機組出口的蒸汽干度,背壓機組運行參數(shù)不在 調(diào)整,在機組出口蒸汽管線上,增加加濕機組兩臺, 一開一備,降低輸送蒸汽溫度。同時,去除原保溫效 32 糧食與食品工業(yè)?。茫澹颍澹幔臁。幔睿洹。疲铮铮洹。桑睿洌酰螅簦颍?Vol.24,2017,No.1 果差的硅酸鋁保溫材料,更換為導(dǎo)熱系數(shù)小的超細 玻璃棉的方式。通過調(diào)研,生產(chǎn)需求蒸汽壓力為 0.40~0.55 MPa飽和蒸汽,改造在節(jié)能的條件下, 不影響生產(chǎn)需求的蒸汽品質(zhì)。 該大型化工生產(chǎn)企業(yè),擁有獨立的自備熱電廠 和三個化工生產(chǎn)區(qū)。自備熱電廠至3個化工生產(chǎn)區(qū) 供熱采用2根DN800無縫鋼管輸送,管線全長L為 5?。担埃啊。?。管道除過路段外,其余段均采用架空低矮 支架敷設(shè)。實際運行中,自備電廠出口蒸汽參數(shù)為 0.8?。停校?,溫度tf1 為290 ℃;終端蒸汽壓力為 0.7?。停校幔瑴囟龋簦妫? 為260℃。管道保溫材料為硅酸 鋁,導(dǎo)熱系數(shù)λ=0.056+0.000?。保薄。簦悖?,保溫厚度為 160 mm;當(dāng)?shù)氐哪昶骄鶜鉁兀簦? 為15℃,風(fēng)速W 為 3?。恚?。能源的結(jié)算方式采用內(nèi)部定價方式,獨立 核算,每噸蒸汽結(jié)算成本價為155元。 該項目管線的熱損失,主要為管道外表面向外 界的熱輻射和與大氣的對流散熱,約占輸送能源的 1.8%,其次是管線輸送過程中的凝水排放損失或閥 門等管附件的泄露損失,由于倒凝及泄露量極低,可 忽略不計。本文重點針對管道表面的對流和輻射造 成的能源浪費,采用將輸送蒸汽溫度降低50℃和將 保溫材料硅酸鋁更換為超細玻璃棉的方式,實施改 造和生產(chǎn)調(diào)整,通過技術(shù)經(jīng)濟比較,確定項目實施的 合理性,并通過項目實施驗證。 2 能耗指標計算 2.1 現(xiàn)蒸汽管線的熱損失 (1)改造前蒸汽管線保溫層的平均溫度tcp 及巖 棉保溫材料實算導(dǎo)熱系數(shù)λ1 值[1] 蒸汽管線首端平均溫度tcp1=(tf1+ts)/2= 155℃ 式中:tf1 為蒸汽管線首端內(nèi)壁蒸汽溫度,取自 生產(chǎn)運營記錄,tf1=290℃;ts 為蚌埠地區(qū)年平均溫 度,取自氣象資料,ts=20℃。 蒸汽管線末端平均溫度tcp2=(tf2+ts)/2= 140℃ 式中:tf2 為蒸汽管線末端內(nèi)壁蒸汽溫度,取自 生產(chǎn)運營記錄,tf1=260℃。 蒸汽管線綜合平均溫度tcp= (tcp1+tcp2)/2= 147.5℃ 巖棉保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)λ1 =0.056+ 0.000?。保保簦悖穑剑埃埃罚病。玻玻怠。祝ǎ?#183;K)。 (2)熱損失q1、q2 熱損失q1=(tf1-ts)/[ln(D1/D2)/(2πλ)+1/ αD1]=425.48?。祝? 熱損失q2= (tf2-ts)/[ln(D1/D2)/2π+1/ παD1]=378.35?。祝? 式中:q1、q2 為改造前蒸汽管線首尾段傳熱強 度,W/m;D1、D2 為管道外徑和內(nèi)徑,m;根據(jù)項目 建設(shè)當(dāng)?shù)氐臍夂驐l件及工程資料,取總給熱系數(shù)α 為23.8 J/m·s·℃。 (3)總熱損失Q1 改造前蒸汽管線總熱損失Q1=(q1+q2)/2L= 2 210?。担矗保贰。? 式中:L 為蒸汽管線長度,取自工程現(xiàn)場,為 5 500?。?。 2.2 降溫后蒸汽管線熱損失 (1)管線的平均溫度 將熱電生產(chǎn)區(qū)蒸汽管線出口蒸汽溫度由290℃ 降至240℃,終端蒸汽溫度t2 按210℃計算: 蒸汽管線降溫后蒸汽平均溫度tf1′=t1′+t2′= 225℃ 式中:t1′、t2′為降溫后蒸汽管線首尾段管道內(nèi) 壁溫度的,℃。 (2)保溫層的平均溫度tcp 及導(dǎo)熱系數(shù)λ 值 蒸汽管線保溫層平均溫度t′cp3=(t′f1+ts)/2= 122.5℃ λ′=0.056+0.000?。保保簦悖穑常剑埃埃叮埂。矗罚怠。祝ǎ?#183;K) (3)熱損失q3 降溫后蒸汽管線首尾段傳熱強度q′3=(tf1′- ts)/[ln(D1/D2)/2πλ′+1/παD1]=311.068?。祝? (4)總熱損失Q2 蒸汽管線降溫后總熱損失Q2 =q3 ×L = 1?。罚保啊。福罚担浮。? 2.3 通過降溫和選用高效保溫材料計算熱損失 (1)總導(dǎo)熱系數(shù)λ″[2]選用超細玻璃棉制品作為 保溫材料,λ″ = 0.025 + 0.000?。玻常簦悖穑?= 0.053?。保罚怠。祝ǎ?#183;K)。 (2)熱損失q4 降溫后和更換保溫材料后,蒸汽管線首尾段傳 熱強度q4 = (tf1′ -ts)/[ln(D1/D2)/2πλ+1/ (παD1)]=239?。祝? (3)總熱損失Q3 Q3=q4×L=1?。常保怠。矗保叮贰。? 2.4 經(jīng)濟效益測算 根據(jù)生產(chǎn)工藝現(xiàn)狀實測,每噸(下轉(zhuǎn)第40頁) 33 糧油工程賈小麗等:羅勒精油的提取及成分分析 3 結(jié)論 超聲波輔助萃取羅勒揮發(fā)油的正交工藝研究表 明,萃取的最佳工藝為:功率60?。?、溫度45℃、溶劑 用量1∶12、超聲時間35?。恚椋睿辉摋l件下,揮發(fā)油的 得率為3.13%。參見張文成[18]等研究的水蒸氣蒸 提取羅勒揮發(fā)油最佳工藝的條件下進行試驗,所得 揮發(fā)油的得率僅0.35%。氣相色譜分析揮發(fā)油中 烯丙基茴香醚及丁香油酚含量,超聲波輔助萃取揮 發(fā)油中兩種成分含量分別為0.758?。恚纾纭? 7.166?。恚纾纾魵庹麴s提取揮發(fā)油中分別為 0.856?。恚纾?、4.851?。恚纾?。 故綜合羅勒揮發(fā)油的兩種方法提取方法及氣相 色譜成分分析結(jié)果比較可知,超聲波輔助萃取羅勒 揮發(fā)油的得率高,提取速度快,且揮發(fā)油中丁香油酚 含量大,烯丙基茴香醚含量與水蒸氣提取所得揮發(fā) 油中其含量相差較??;水蒸氣蒸餾提取揮發(fā)油的得 率小、時間長,效率低。 參考文獻 [1]官玲亮,吳麗芬,龐玉新,等.芳香植物羅勒的研究進展 [J].熱帶農(nóng)業(yè)科學(xué),2013,33(8):42-46. [2]魏 佳,姜子濤,李 榮.調(diào)味香料羅勒精油的研究進展 及其在食品中的應(yīng)用[J].中國調(diào)味品,2011,36(10): 8-12. 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